Общие условия выбора системы дренажа: Система дренажа выбирается в зависимости от характера защищаемого...
Двойное оплодотворение у цветковых растений: Оплодотворение - это процесс слияния мужской и женской половых клеток с образованием зиготы...
Топ:
Когда производится ограждение поезда, остановившегося на перегоне: Во всех случаях немедленно должно быть ограждено место препятствия для движения поездов на смежном пути двухпутного...
Процедура выполнения команд. Рабочий цикл процессора: Функционирование процессора в основном состоит из повторяющихся рабочих циклов, каждый из которых соответствует...
Определение места расположения распределительного центра: Фирма реализует продукцию на рынках сбыта и имеет постоянных поставщиков в разных регионах. Увеличение объема продаж...
Интересное:
Искусственное повышение поверхности территории: Варианты искусственного повышения поверхности территории необходимо выбирать на основе анализа следующих характеристик защищаемой территории...
Финансовый рынок и его значение в управлении денежными потоками на современном этапе: любому предприятию для расширения производства и увеличения прибыли нужны...
Что нужно делать при лейкемии: Прежде всего, необходимо выяснить, не страдаете ли вы каким-либо душевным недугом...
Дисциплины:
2020-12-08 | 83 |
5.00
из
|
Заказать работу |
Расчет регулирующей одновенечной ступени сведен в табл. 2.1. Расчет потерь, относительного внутреннего КПД и мощности регулирующей ступени, сведены в табл. 2.2.
Тепловой расчет одновенечной регулирующей ступени
N п/п | Показатель |
| Обознач. | Размер-ть | Формула,обоснован |
| Значение |
1. | 2. |
| 3. | 4. | 5. |
| 6. |
1 | Расход пара | G | кг/с | Задано |
| 175 | |
2 | Частота вращения | n | 1/c | Задано |
| 50 | |
3 | Парамет- | давление | PI0 | МПа | PI0=0,95P0 |
| 12,35 |
4 | ры пара | энтальпия | h0 | кДж/кг | f(P0;t0) по таблицам |
| 3455,46 |
5 | перед | уд.объем | v0I | м3/кг | f(PI0;h0) по таблицам |
| 0,0292 |
6 | ступенью | темпер-ра | t0I | 0С | f(PI0;h0) по таблицам |
| 557,5 |
7 | Располагаемый теп- |
|
| Из предварительно- |
| 95,83 | |
| лоперепад на ступ-и | H0Р | кДж/кг | го расчета |
|
| |
8 | Средний диаметр | dСР | м | Принято |
| 1,1 | |
9 | Окружная скорость | u | м/с | u=pdn |
| 172,7 | |
10 | Отношение скор-ей | xФ=u/cФ | - | xФ=u/(103*2H0P)1/2 |
| 0,39 | |
11 | Степень реактивн-и | r | - | Принято r=0,03-0,07 |
| 0,05 | |
12 | Изоэнтропийный пе- |
|
|
|
| ||
| репад в сопловой |
|
|
|
| ||
| решетке |
| HОС | кДж/кг | H0c=(1-r)H0P |
| 91,04 |
13 | Теоретическая ско- |
|
|
|
| ||
| рость пара на выхо- |
|
|
|
| ||
| де из сопел | с1t | м/с | c1t=(103H0c*2)1/2 |
| 426,7 | |
14 | Пар-ры | давление | P1 | МПа | f(PI0;vI0;HOc) |
| 9,52 |
| пара за |
|
|
|
|
|
|
15 | соплами | энтальпия | h1t | кДж/кг | h1t=h0-H0c |
| 3364,4 |
| при теор. |
|
|
|
|
|
|
16 | процессе | уд.объем | v1t | м3/кг | f(P1;h1t) |
| 0,03395 |
|
|
|
|
| M1t=c1t/a1t= |
|
|
17 | Число Маха | M1t | - | c1t/(106kP1v1t)1/2 |
| 0,658 | |
18 | Коэф-т расхода | m1 | - | по графику |
| 0,975 | |
19 | Площадь соплов решетки | F1 | м2 | F1=Gv1t/(m1c1t) |
| 0,0143 | |
20 | Эффективный угол |
|
|
|
| 12 | |
| выхода потока | a1 | град | Принимаем 8-16град |
|
| |
21 | Степень парциаль- | e | - | Выбирается на ос- |
|
| |
| ности |
|
|
| нове оптимизации |
| 0,9 |
22 | Высота решетки | l1 | м | l1=F1/(pde sina1) |
| 0,022 | |
23 | Относительная вы- |
|
| l1=l1/b1;b1-принято |
| 0,339 | |
| сота решетки | l1 | - | 0,078 |
|
| |
24 | Профиль сопловой решетки | - | - | Выбирается в зависимости от М1t, a1эф | С-9012 А | ||
|
|
| |||||
25 | Относительный шаг |
|
| По аэродинамическ. |
| 0,8 | |
| сопловой решетки | t1~ | - | хар-кам выбранной |
|
| |
|
|
|
|
| решетки |
|
|
26 | Угол установки |
|
| По аэродинамическ. |
|
| |
| профилей сопловой |
|
| хар-кам выбранной |
|
| |
| решетки |
| ay | град | решетки |
| 35 |
27 | Шаг профилей соп- |
|
|
| 0,052 | ||
| ловой решетки | t1~ | - | t1~=t1~*b1 |
|
| |
28 | Число сопловых |
|
|
|
| 59,8 | |
| лопаток |
| z1~ | шт. | z1~=(p*d*e)/t1~ |
|
|
29 | Уточненное число |
|
| Округляем (z1~) до |
| 60 | |
| сопловых лопаток | z1 | шт. | целого числа |
|
| |
30 | Уточненное значе- |
|
|
|
| ||
| ние шага сопловой |
|
|
| 0,0518 | ||
| решетки |
| t1 | - | t1=(p*d*e)/z1 |
|
|
31 | Коэф-т скорости | j | - | по графику |
| 0,957 | |
32 | Скорость выхода |
|
|
|
| 408,36 | |
| потока из с.решетки | с1 | м/с | с1=jc1t |
|
| |
33 | Потери в соплах | DHC | кДж/кг | (1-j2)H0c |
| 7,66 | |
34 | Относительная ско- |
|
|
|
|
| |
| рость на входе в |
|
|
|
| 242 | |
| рабочую решетку | w1 | м/с | w1=(c12+u2-2uc1cosa1)1/2 |
|
| |
35 | Угол входа относи- |
|
| b1=arctg(sina1/(cosa1 |
| 20,53 | |
| тельной скорости | b1 | град | .-u/c1)) |
|
| |
36 | Изоэнтропийный теп |
|
|
|
|
| |
| лоперепад в рабо- |
|
|
|
| 4,79 | |
| чей решетке | НОрл | кДж/кг | Н0рл=rH0P |
|
| |
37 | Теоретическая ско- |
|
|
|
|
| |
| рость на выходе из |
|
|
|
| 261 | |
| рабочих лопаток | w2t | м/с | w2t=(w12+103*2H0Pл)1/2 |
|
| |
38 | Парамет- | давление | P2 | МПа | f(P1;v1t;HOPл) |
| 9,38 |
39 | ры пара | энтальпия | h2t | кДж/кг | h2t=h1t+DHC-H0Pл |
| 3367,295 |
| за раб.ре- |
|
|
|
|
|
|
40 | шеткой | уд.объем | v2t | м3/кг | f(P2;h2t) |
| 0,0345 |
41 | Число Маха | M2t | - | M2t=w2t/a2t |
| 0,40 | |
42 | Высота рабочих |
|
|
|
|
| |
| лопаток |
| l2 | м | l2=l1+D |
| 0,026 |
43 | Коэф-т расхода | m2 | - | по графику |
| 0,943 | |
44 | Площадь рабочей |
|
|
|
|
| |
| решетки |
| F2 | м2 | F2=Gv2t/(m2w2t) |
| 0,0245 |
45 | Угол выхода потока |
|
|
|
| 17,61 | |
| из рабочих лопаток | b2 | град | b2=arcsin(F2/(pdel2)) |
|
| |
46 | Относительная вы- |
|
| l2=l2/b2,b2-принято |
| 0,65 | |
| сота решетки | l2 | м | 0,035 |
|
| |
47 | Профиль рабочей | - | - | Выбирается в зави- |
|
| |
| решетки |
|
| симости от М1t, |
| Р-2314А | |
|
|
|
|
| b1 и b2 |
|
|
48 | Относительный шаг |
|
|
| По аэродинамическ. |
|
|
| рабочей решетки |
|
| хар-кам выбранной |
| 0,65 | |
|
|
| t2~ | - | решетки |
|
|
49 | Угол установки |
|
| По аэродинамическ. |
| 75 | |
| профилей рабочей |
|
| хар-кам выбранной |
|
| |
| решетки |
| by | град | решетки |
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
50 | Шаг профилей рабо- |
|
|
|
|
| |
| чей решетки | t2~ | м | t2~=t2~*b2 |
| 0,026 | |
51 | Число рабочих |
|
|
|
|
| |
| лопаток |
| z2~ | шт. | z2~=(p*d)/t2~ |
| 132,9 |
52 | Утоненное число |
|
| Округляем (z2~) до |
| 133 | |
| рабочих лопаток | z2 | шт. | целого числа |
|
| |
53 | Уточненное значе- |
|
|
|
| ||
| ние шага рабочей |
|
|
| 0,0259 | ||
| решетки |
| t2 | - | t2=(p*d)/z2 |
|
|
54 | Коэф-т скорости | y | - | по графику |
| 0,93 | |
55 | Относительная ско- |
|
|
|
|
| |
| рость выхода потока |
|
|
|
| 242,8 | |
| из рабочих лопаток | w2 | м/с | w2=yw2t |
|
| |
56 | Потери в рабочих |
|
|
| 3,98 | ||
| лопатках |
| DHРЛ | кДж/кг | DHРЛ=(1-y2)w2t2/2*103 |
|
|
57 | Абсолютная скор-ть |
|
|
|
| 93,99 | |
| потока за ступенью | с2 | м/с | c2=(w22+u2-2uw2cosb2)1/2 |
|
| |
58 | Угол выхода потока |
|
|
|
|
| |
| из ступени | a2 | град | a2=arctg(sinb2/( |
| 51,4 | |
|
|
|
|
| cosb2-u/w2)) |
|
|
Табл. 2.2
Типы оградительных сооружений в морском порту: По расположению оградительных сооружений в плане различают волноломы, обе оконечности...
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰)...
Археология об основании Рима: Новые раскопки проясняют и такой острый дискуссионный вопрос, как дата самого возникновения Рима...
Историки об Елизавете Петровне: Елизавета попала между двумя встречными культурными течениями, воспитывалась среди новых европейских веяний и преданий...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!