История развития пистолетов-пулеметов: Предпосылкой для возникновения пистолетов-пулеметов послужила давняя тенденция тяготения винтовок...
Эмиссия газов от очистных сооружений канализации: В последние годы внимание мирового сообщества сосредоточено на экологических проблемах...
Топ:
Определение места расположения распределительного центра: Фирма реализует продукцию на рынках сбыта и имеет постоянных поставщиков в разных регионах. Увеличение объема продаж...
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов...
Интересное:
Влияние предпринимательской среды на эффективное функционирование предприятия: Предпринимательская среда – это совокупность внешних и внутренних факторов, оказывающих влияние на функционирование фирмы...
Как мы говорим и как мы слушаем: общение можно сравнить с огромным зонтиком, под которым скрыто все...
Распространение рака на другие отдаленные от желудка органы: Характерных симптомов рака желудка не существует. Выраженные симптомы появляются, когда опухоль...
Дисциплины:
2021-01-29 | 162 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
В выходной информации содержатся следующие данные: число работающих понижающих трансформаторов, средний коэффициент загрузки понижающего трансформатора (если всю нагрузку тяговой подстанции берет один трансформатор), оптимальный коэффициент загрузки понижающего трансформатора, годовые потери энергии в понижающих трансформаторах (кВт*ч), время работы одного понижающего трансформатора (час/год), то же для двух трансформаторов, средний коэффициент загрузки одного понижающего трансформатора, годовые потери энергии при одном и двух работающих трансформаторах (кВт*ч).
Алгоритм расчета:
Годовые активные потери для группы постоянно параллельно работающих трансформаторов определяются по формуле:
DA = [Nт*(DPхх+kэр*Iхх*Sн/100)+(DPкз+kэр*Uк*Sн/100)*kзср^2 *kэ^2/Nт]*8760, (17)
где Nт - число работающих трансформаторов;
DPхх - потери холостого хода трансформатора, кВт;
Sн - номинальная мощность одного трансформатора, кВА;
kэр - коэффициент эквивалентности реактивных потерь (коэффициент повышения потерь), принят равным 0.12 кВт/квар;
Iхх - ток холостого хода трансформатора, %;
Uк - напряжение короткого замыкания трансформатора, %;
kэ - коэффициент эффективности загрузки тяговой подстанции, принят равным 1.05;
kзср - средний коэффициент загрузки одного трансформатора в долях от номинальной мощности Sн (для двухобмоточных трансформаторов kзср = Sср/Sн, Sср - среднегодовая нагрузка, приходящаяся на рассматриваемую группу трансформаторов).
Расчет потерь производится согласно "Инструктивно-методических указаний" Трансэлектропроекта 3-72 с учетом для тяговых подстанций переменного тока неравномерной загрузки фаз.
Расчет производится при помощи подпрограммы blok08 программного комплекса BLOK.
|
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ЭНЕРГИИ В ТРАНСФОРМАТОРАХ ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ
ВВЕДИТЕ ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
ПРИЗНАК РОДА ТОКА M
(ДЛЯ ПОСТОЯННОГО ТОКА M=0, ДЛЯ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА M=1)
M = 1
ЧИСЛО ТЯГОВЫХ ПОДСТАНЦИЙ = 6
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 1 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ:
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.4
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 6887.4
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 0
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.2928291
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 1858486 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 2 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ:
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.3
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 9100.4
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 6103.5
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.4318979
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2641676 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 3 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ:
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.2
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
|
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 9051.8
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 8165.3
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.4418264
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2713467 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 4 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ:
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.3
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 6519.25
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 6468.6
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА =.2813303
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА =.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2308864 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 5 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ:
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.3
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 8173.3
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 5880.5
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.4060461
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2464675 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 6 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ:
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.4
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
|
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 8163.2
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 5681.25
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.4393899
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2695654 КВТ*Ч
Таблица 12. Сводная таблица результатов расчета потерь электроэнергии в трансформаторах | |||||||
№ п/п | Подстанции | Мощность, кВт | Напряжение К.З.,% наиболее загруж. плеча питания | Средняя нагрузка, кВА | Потери за год, кВт*ч | ||
ХХ | КЗ | наименее загруж. плеча | наиболее загруж. плеча | ||||
1 | ТП1 – ТДТН-25000/110 МВА | 45 | 145 | 10.5 | 0 | 4355 | 164576 |
2 | ТП2 – 2*16 МВА | 17 | 76 | 10.5 | 4124 | 6153 | 198154 |
3 | ТП3 – 2*16 МВА | 17 | 76 | 10.5 | 3951 | 5814 | 175643 |
4 | ТП4 – 2*16 МВА | 17 | 76 | 10.5 | 3415 | 4078 | 146534 |
5 | ТП5 – 2*16 МВА | 17 | 76 | 10.5 | 5024 | 5162 | 135653 |
6 | ТП6 – ТДТН-25000/110 МВА | 45 | 145 | 10.5 | 4457 | 0 | 189532 |
Всего в трансформаторах проектируемого участка | - | - | 1010092 |
Анализ соотношения потерь позволяет сделать следующие выводы:
1. Наибольшие потери имеют место при раздельной схеме питания подвесок путей. Наименьшие при параллельной.
2. В данном случае, разница потерь в тяговой сети с узловой и параллельной схемами отличаются незначительно. Это определяет целесообразность узловой схемы питания как схемы, для реализации которой потребуются меньшие затраты, а эксплуатационные издержки, связанные с увеличением по оплате потерь, практически незначительны по сравнению с параллельной схемой.
3. Наименьшие потери в системе тягового электроснабжения имеют место в трансформаторах.
4. В трансформаторах потери не зависят от схемы питания подвесок путей.
5. Потери, обусловленные взаимным влиянием подвесок путей имеют наибольшее значение для раздельной схемы и практически отсутствуют при параллельной.
|
|
История развития хранилищ для нефти: Первые склады нефти появились в XVII веке. Они представляли собой землянные ямы-амбара глубиной 4…5 м...
Особенности сооружения опор в сложных условиях: Сооружение ВЛ в районах с суровыми климатическими и тяжелыми геологическими условиями...
Таксономические единицы (категории) растений: Каждая система классификации состоит из определённых соподчиненных друг другу...
Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!