Development of innovative arc and torch furnaces

A.N. Makarov, V.V. Okuneva, Yu.M. Pavlova, K.B. Korneev

Abstract. By results of discovery of laws of thermal radiation of gas volumes calculations of heat exchange in arc and torch furnaces are carried out. The analysis of results of calculation allowed to reveal imperfections of torch heating furnaces. Innovative designs of torch heating furnaces in which the uniformity of heating increases are developed and stated, time of heating and fuel consumption decreases. On innovative designs of torch furnaces authors took out patents for inventions.

Keywords: thermal radiation, a torch, the gas radiating volume, the furnace, heating.

 

Об авторах:

МАКАРОВ Анатолий Николаевич – профессор, доктор технических наук, заведующий кафедрой электроснабжения и электротехники ФГБОУ ВО «Тверской государственный технический университет».                         E-mail: [email protected]

ОКУНЕВА Виктория Валерьевна – кандидат технических наук, доцент кафедры электроснабжения и электротехники ФГБОУ ВО «Тверской государственный технический университет». Е-mail: [email protected]

ПАВЛОВА Юлия Михайловна – аспирант, ассистент кафедры электроснабжения и электротехники ФГБОУ ВО «Тверской государст-венный технический университет». E-mail: [email protected]

КОРНЕЕВ Константин Борисович – кандидат технических наук, доцент кафедры электроснабжения и электротехники ФГБОУ ВО «Тверской государственный технический университет». Е-mail: [email protected]

MAKAROV Anatoly Nikolaevich – professor, doctor of Technical Sciences, head of Department of Electricity and Electrical Engineering of Tver State Technical University. E-mail: [email protected]

OKUNEVA Victoria Valeryevna – associated professor of Department
of Electricity and Electrical Engineering of Tver State Technical University.                       Е-mail: [email protected]

PAVLOVA Yuliya Mikhailovna – post-graduate student, assistant of the Department of Electricity and Electrical Engineering of Tver State Technical University. E-mail: [email protected]

KORNEEV Konstantin Borisovich – associated Professor of Department
of Electricity and Electrical Engineering of Tver State Technical University.                Е-mail: [email protected]

 

УДК 44.31.03:45.43.00:53.07.00

 

РАСЧЕТЫ ТЕПЛООБМЕНА В ТОПКАХ ПАРОВЫХ КОТЛОВ

ПО ЗАКОНАМ ИЗЛУЧЕНИЯ ГАЗОВЫХ ОБЪЕМОВ

И РАЗРАБОТКА ИННОВАЦИОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ТОПОК

А.Н. Макаров

 

Аннотация. Осуществлен анализ теплообмена в топках паровых котлов. На протяжении ХХ в. из-за отсутствия точной методики расчета в России и промышленно развитых странах существовала неполная, локальная информация о величине тепловых потоков в топках. После открытия законов теплового излучения газовых объемов появилась возможность получить точные данные о распределении тепловых потоков по высоте и периметру экранных поверхностей топок. Выполненные расчеты показали существенную неравномерность распределения тепловых потоков, парообразования и внутритрубных отложений по высоте и периметру экранных поверхностей. Предложены инновационные топки, в которых выравнивается распределение тепловых потоков, парообразование, внутритрубные отложения по экранным поверхностям.

Ключевые слова: тепловое излучение, топка, паровой котел, факел.

В России на тепловых электростанциях (рис. 1) установлено около 2000 энергоблоков мощностью от 30 до 1200 МВт. В состав энергоблоков входят паровой котел, паровая турбина, турбогенератор. Габариты зданий электростанций, в которых установлены энергоблоки, зависят от габаритов паровых котлов. Высота паровых котлов может достигать 100 м. В топках паровых котлов сжигают 80–85 % добываемых и используемых в мире и в том числе и в России топливно-энергетических ресурсов.

 

Рис. 1. Тепловая электрическая станция

 

Суммарная установленная мощность энергоблоков тепловых электрических станций (ТЭС) и теплоэлектроцентралей (ТЭЦ) России составляет 160 000 МВт. Каждый час в топках паровых котлов (ПК) ТЭС и ТЭЦ сгорает 35 730 т топлива в виде теплового эквивалента в мазуте (или 600 железнодорожных цистерн вместимостью по 60 т мазута), что состав-ляет 10 железнодорожных составов по 60 цистерн в каждом. За сутки в топках ПК ТЭС и ТЭЦ России сжигают 240 вышеописанных железнодо-рожных составов в мазутном эквиваленте. Важно повышать КПД топок паровых котлов, паровых турбин, организовать рациональное сжигание топлива в топках, так как экономия пусть только 1 % топлива за сутки составит 8580 т в мазутном эквиваленте (или 2,4 железнодорожных состава). Экономия 1 % топлива за год составит 876 железнодорожных составов в мазутном эквиваленте по 60 цистерн в составе (или 3 млн                 132 тыс. т мазута).

Для экономии топлива при сжигании в топках ПК, повышения КПД ПК (рис. 2) необходимо правильно организовать сжигание жидкого, пылевидного, газообразного топлива в горелках, рационально разместить горелки по экранным поверхностям топок. Форма, длина, цвет и температура факела зависят от многих факторов: вида топлива, соотношения топлива и воздуха, формы горелки, нагрузки парового котла, температуры в топке и многих других.

 

                      а                                                       б

Рис. 2. 3D-модель пылеугольного парового котла (а) и его горелка (б)

 

Правильно разместить горелки по экранным поверхностям можно, если есть точная методика расчета теплообмена в топках паровых котлов, позволяющая получать результат расчета, соответствующий истинному теплообмену в топках ПК. Выполнив десятки расчетов по точной методике с различным расположением горелок в топке, можно найти рациональное расположение горелок, при котором достигается выравнивание тепловых потоков факела по периметру и высоте топок, повышается КПД паровых котлов, снижаются внутритрубные отложения, эксплуатационные затраты, расход топлива. Точные методики расчета теплообмена в факельных печах, топках, камерах сгорания отсутствовали на протяжении всего ХХ в. Существовавшие в России и промышленно развитых странах методы расчета (зональный, численный, Pl-аппроксимации, Монте-Карло, Шварцшильда – Шустера, Эддингтона, Чандрасекара, сферических гармоник) не позволяли получить полную картину теплообмена в факельных печах, топках, камерах сгорания [1–3].

В основе всех вышеперечисленных методов лежит закон теплового излучения абсолютно черного тела, твердого тела Стефана – Больцмана, а излучение газовых объемов факелов не подчиняется закону абсолютно черного тела, закону излучения твердого тела, погрешность расчетов составляет 70–90 % и более. Такая погрешность привела к тому, что на протяжении всего ХХ в. в учебниках, монографиях, статьях российских и зарубежных ученых отсутствовала информация о распределении тепловых потоков излучений в топках по оси симметрии экранных поверхностей и на их периферии (рис. 3), о причинах повреждения горелочных устройств, неравномерности парообразования и внутритрубных отложений по высоте и периметру экранных поверхностей.

Рис. 3. Топка парового котла энергоблока мощностью 500 МВт

 

Локальные знания о теплообмене добывали в ходе многочисленных трудоемких экспериментальных исследований теплообмена в топках ПК. Дорогостоящие трудоемкие и ресурсозатратные экспериментальные методы исследования теплообмена не позволяли получить полную картину теплообмена вследствие своей сложности, малой эффективности, отсутствия серийных приборов для измерения тепловых потоков излучений по поверхностям нагрева в факельных печах, топках, камерах сгорания.

Отсутствие надежных методик расчета теплообмена в факельных печах, топках, камерах сгорания приводило к сдерживанию их развития, совершенствования, создания инновационных, более совершенных факельных печей, топок с различным расположением горелок и факелов в них (рис. 4, 5). При этом расположении выравниваются тепловые потоки по поверхностям нагрева, парообразование и внутритрубные отложения в факельных топках, сокращаются время нагрева и расход топлива в факельных печах, снижаются расход топлива и эксплуатационные затраты на удаление внутритрубных отложений.

 

Рис. 4. Внутренний вид части топки парового котла, горелки, факела

Рис. 5. Горелка с факелом

 

Отсутствие надежной методики расчета теплообмена не позволяло проводить расчеты теплообмена и прогнозировать создание более совершенных эффективных факельных печей, топок, камер сгорания. В конструкцию большей части прямоточных топок паровых котлов и факельных нагревательных печей несколько десятилетий не вносилось кардинальных изменений, способствующих выравниванию распределения потоков излучений факелов по поверхностям нагрева. С открытием автором статьи законов теплового излучения газовых объемов (табл. 1) факелов появилась возможность рассчитать с высокой точностью теплообмен (распределение тепловых потоков по поверхностям нагрева), прогнозировать изменение распределения тепловых потоков по поверхностям нагрева при изменении конструкций факельных печей, топок, камер сгорания и расположения горелок и факелов в них. С открытием законов теплового излучения газовых объемов появилась возможность вносить изменения в конструкции печей, топок, камер сгорания и рассчитывать рациональное расположение горелок и факелов в них, создавать инновационные факельные печи, топки, камеры сгорания, в которых выравниваются тепловые потоки по поверхностям нагрева, снижаются время нагрева, расход топлива, эксплуатационные расходы на промывку котлов от внутритрубных отложений, расходы на опытно-экспериментальные исследования камер сгорания газотурбинных установок, уменьшается количество разрушений камер сгорания, повышается ресурс их работы.

В табл. 1 использованы обозначения: q – плотность потока теплового излучения, падающего от цилиндрического газового объема на расчетную площадку, кВт/м²; φ – угловой коэффициент излучения (доля излучения) цилиндрического газового объема на расчетную площадку; Р – мощность излучения цилиндрического газового объема, кВт; k – коэффициент поглощения цилиндрического газового объема; l – средняя длина пути лучей от всех атомов цилиндрического газового объема до расчетной площадки, м; F – площадь поверхности расчетной площадки, м²; индексы обозначают номера газовых объемов от 1 до n; индекс ↑ обозначает увеличение расчетного параметра, индекс ↓ – уменьшение расчетного параметра теплообмена; П – печи; Т – топки; КС – камеры сгорания.

 

Таблица 1. Математическая запись законов теплового излучения цилиндрических газовых объемов

Номер закона	Математическая запись закона	Комментарии автора статьи к открытым им законам
I		Первый закон подтвержден многолетней практикой эксплуатации факельных П, Т, КС: φ FodF ↑ qFdF ↑; PF ↑ qFdF ↑; k ↑ qFdF ↓; l↑ qFdF ↓
II		Открыта уникальная существующая в при-роде божественная гармония теплового излучения квадриллионов излучающих атомов, заключающаяся в том, что средняя длина пути лучей атомов равна средне-арифметическому расстоянию от оси сим-метрии цилиндрических газовых объемов до площадки
III		Уникальность научного открытия третьего закона в том, что для расчета угловых коэффициентов вместо тройного интегрирования достаточно проводить однократное
IV		См. предыдущий комментарий
V

 

Открытые законы теплового излучения газовых ионизированных (электрических дуг) и неионизированных (факелов) газовых объемов, как и все фундаментальные законы физики, являются универсальными, мультидисциплинарными, применимыми для нескольких отраслей хозяйственно-экономической деятельности. Эти законы используются для создания инновационных устройств и способов во многих отраслях (металлургии, энергетике, различных отраслях промышленности) и могут быть применены в оборонно-промышленном комплексе при проек-тировании, опытно-экспериментальных исследованиях и производстве камер сгорания летательных аппаратов с факельным сжиганием топлива космического и оборонного назначения.

Открытые законы теплового излучения газовых объемов позволяют рассчитать с высокой точностью на любую расчетную площадку излучение каждого атома и суммарное излучение всех атомов, составляющих факел. Следует иметь в виду, что с открытием законов теплового излучения газовых объемов была решена сверхсложная задача расчета с помощью одной формулы излучения квадриллионов атомов факела на любую расчетную площадку в факельных печах, топках, камерах сгорания. С целью соблюдения многовековых научных традиций и авторского права законы теплового излучения газовых объемов в дипломе на научное открытие, учебниках [4, 5], статьях [6–9] аналогично законам излучения абсолютно черного тела, законам Стефана – Больцмана, Планка, Вина названы фамилией автора, их открывшего, законами Макарова. На основе открытых законов автором разработана методика расчета теплообмена в факельных печах, топках, камерах сгорания, основные расчетные формулы которой приведены в табл. 2.

В табл. 2 использованы условные обозначения: q_in – плотность теплового потока, падающего на i -ю элементарную площадку на поверхности нагрева, q_{in ф} – плотность потока теплового излучения, падающего на i -ю площадку от факела, с учетом поглощения излучения факела; q_{ino . ф} – плотность потока теплового излучения, падающего на i -ю площадку и вызванного отражением излучения факела от стен, пода, свода, изделий; q_{in п} – плотность потока теплового излучения, падающего на i -ю площадку от излучающих стен, пода, крышки, с учетом отражения и поглощения излучения; q_{ino .п} – плотность потока теплового излучения, падающего на i -ю площадку, вызванного отражением излучения поверхностей от стен, пода, крышки, слитков; q_{i кон} – плотность конвективного потока факела и продуктов сгорания на i -ю площадку; q_{i пп} – плотность потока излучения продуктов сгорания на i -ю площадку; φ _{ф ji} − локальный угловой коэффициент излучения j -го цилиндрического источника на i -ю площадку; Р _{ф j} – мощность j -го цилиндрического источника; F_i – площадь i -й элементарной площадки; ψ_{ф jk} – обобщенный угловой коэффициент излучения j -й объемной зоны (j -го цилиндрического источника) на k -ю поверхность; φ _{ф jk} – средний угловой коэффициент излучения j -го цилиндрического источника на k -ю поверхность; φ _ji − локальный угловой коэффициент излучения j -й поверхности                                                на i -ю площадку; − поток собственного излучения j -й поверхности; t _и – температура изделий; t _г.ср – средняя температура продуктов горения, газа; α _кон – коэффициент теплоотдачи конвекцией при свободной конвекции; φ_{пс ji} – локальный угловой коэффициент излучения j -го объема продуктов сгорания на i -ю площадку; Р_{пс j} – мощность j -го объема продуктов сгорания; ε _j − коэффициент излучения j -й поверхности; c_s − излучательная способность абсолютно черного тела; T_j − температура поверхности; F_j − площадь j -й поверхности.

 

Таблица 2. Уравнения, формулы для расчета теплообмена

в факельных печах, топках, камерах сгорания

№ п/п	Наименование формулы, уравнения	Уравнение, формула	Ед. изме-рения
1	Плотность суммарного теплового потока, падающего на расчетную площадку		кВт/м2
2	Доля мощности, выделяющаяся                       на расчетную площадку		-
3	Плотность теплового потока излу-чения, падающего на расчетную площадку от факела (первый закон теплового излучения цилиндри-ческих газовых объемов)		кВт/м2
4	Плотность теплового потока излу-чения, вызванного отражением излучения факела от поверхностей на расчетную площадку		кВт/м2
5	Плотность теплового потока излу-чения, падающего на расчетную площадку от излучающих поверх-ностей		кВт/м2
6	Плотность теплового потока излу-чения, вызванного отражением излучения поверхностей и падаю-щего на расчетную площадку		кВт/м2
7	Плотность конвективного потока                   от факела и продуктов сгорания                   на расчетную площадку		кВт/м2
8	Плотность потоков излучения продуктов сгорания на расчетную площадку		кВт/м2
9	Поток соответственного излучения поверхности		кВт/м2

 

По законам теплового излучения газовых объемов (см. табл. 1) и разработанной на их основе методике расчета теплообмена в факельных печах, топках, камерах сгорания (см. табл. 2) был рассчитан теплообмен в топке парового котла энергоблока мощностью 800 МВт. Результаты расчета теплообмена в топке парового котла ТГМП-204 представлены на рис. 6, 7.

 

             

Рис. 6. Распределение изотерм в топке парового котла ТГМП-204:                         1–6, 10–12 – вертикальные излучающие цилиндрические газовые объемы; 7–9 – горизонтальные излучающие цилиндрические газовые объемы

Результаты расчета и измерения потоков теплового излучения факела по вертикальной оси симметрии фронтальной стены представлены на рис. 7 графиками 1 и 2. Как видно из рис. 7, результаты расчета измерения потоков излучения факела совпадают или отличаются не более чем на 5–8 %, что подтверждает высокую точность результатов расчета и соответствие открытых законов теплового излучения газовых объемов факела и разработанной на их основе методики расчета реальным процессам теплового излучения факела и теплообмена в топках паровых котлов.

Рис. 7. Распределение плотности суммарного потока излучения

по стенам топки: 1 – по вертикальной оси симметрии фронтальной стены; 2 – то же, результат измерений; 3 – по вертикальной оси симметрии боковой стены; 4 – по вертикальной оси на периферии боковой стены;

5 – по вертикальной оси на периферии фронтальной стены

 

Результаты расчетов теплообмена в топках паровых котлов показали, что составляющие суммарного теплового потока, падающего на расчетную площадку (см. табл. 2, первое уравнение), находятся в следующем соотношении: плотность теплового потока от факела равна 95 %, сумма остальных составляющих не превышает 5 % суммарного теплового потока. Потоки теплового излучения факела крайне неравномерно распределены по периметру топки и изменяются на фронтальной стене (от 780 кВт/м² на оси симметрии до 180 кВт/м² на периферии стены), то есть варьирование в тепловых потоках факела по периметру фронтальной стены составляет 4,3 раза.

Потоки теплового излучения факела крайне неравномерно распределены по высоте топки, различие в значениях тепловых потоков по высоте фронтальной стены на ее оси составляет 490 % (от 780 кВт/м² на высоте топки 14 м до 160 кВт/м² на высоте 42 м) (см. рис. 7). Сильно разнятся значения тепловых потоков по фронтальной и боковым стенам. Существенное различие в распределении потоков тепловых излучений факела по высоте и периметру стен негативно сказывается на интенсивности парообразования и величине отложений в трубах. Из рис. 7 следует, что максимальным парообразованием характеризуется центральный участок фронтальной стены, расположенный на высоте 14 м (здесь же имеем максимальные отложения в трубах). На высоте 14 м на периферии фронтальной стены тепловые потоки факела в 4,3 раза меньше по сравнению с центральным участком, интенсивность парообразования и количество отложений также в 4–5 раз меньше по сравнению с центральным участком. Аналогичную неравномерность тепловых потоков факела и отложений в трубах имеем и по высоте стен. Все это приводит к существенной неравномерности парообразования и отложений в трубах топки. Участки труб, расположенные на высоте 14 м, интенсивно осаждают отложения, их внутренний диаметр уменьшается и требуется остановка парового котла на промывку внутритрубных отложений, в то время как на периферийных участках фронтальной стены и боковых стенах отложения незначительны. При продолжении работы котла без промывки отложения на центральном участке фронтальной стены становятся столь значительны, что потребуется остановка котла с заменой труб с отложениями центральных участков фронтальной стены на новые трубы.

Многие годы отсутствовала точная расчетная информация о процессах теплообмена в топках паровых котлов, поэтому конструкция прямоточных паровых котлов не изменялась десятилетиями. Научное открытие законов теплового излучения газовых объемов позволило российским ученым первыми рассчитать теплообмен в топках паровых котлов и таким образом опередить ученых промышленно развитых стран, получить полную информацию о теплообмене в топках, в том числе данные о крайне неравномерном распределении потоков излучения факела по периметру и высоте экранных поверхностей топки, разработать конструктивные решения и новые устройства топок, в которых выравниваются тепловые потоки по экранным поверхностям и отложения в трубах, сокращаются эксплуатационные затраты на промывку котлов.

На рис. 8 представлена инновационная топка парового котла [10], в которой на расстоянии 0,33 высоты топки от пода фронтальная, задняя и боковые стены выполнены под углом 4–6° с наклоном вовнутрь топки с образованием четырехгранной усеченной пирамиды.

При выполнении верхней части стен в виде четырехгранной усеченной пирамиды экраны верхней части приближаются к факелу, тепловые потоки в верхней части стен увеличиваются, по высоте и периметру выравниваются (рис. 9); парообразование осуществляется равномерно по высоте и периметру экранов. Снижение тепловых потоков на экраны в нижней части уменьшает количество отложений в трубах, способствует замедлению коррозии, увеличивает срок службы и период времени между кислотными промывками котла.

 

а

б

Рис. 8. Топка парового котла для сжигания газомазутного топлива с наклоном части стен вовнутрь: 1 – под; 2 – свод;   3 – стены; 4 – экраны; 5, 8 – нижняя и верхняя части топки соответственно; 6 – горелки; 7 – факел; 9 – газоход

Рис. 9. Расчетные расположения тепловых потоков факела до (а) и после реконструкции (б);                                 1–4 – распределение тепловых потоков по оси симметрии фронтальной и боковой стен; 1, 2 – распределение тепловых потоков на оси симметрии и на периферии фронтальной и боковых стен соответственно

 

С целью выравнивания тепловых потоков факела по высоте и периметру экранных поверхностей предложены топка, выполненная в форме двух обращенных друг к другу большими основаниями усеченных конусов [13] (рис. 10), а также топка, выполненная в виде двух обращенных друг к другу большими основаниями усеченных пирамид             [11, 12] (рис. 11). На предложенные топки получены патенты (рис. 13).

 

4

2

               

Рис. 10. Топка парового котла в форме двух усеченных конусов: 1 – стены; 2 – экраны; 3 – горелки; 4 – под; 5 – свод; 6 – факел

Рис. 11. Топка парового котла в форме двух усеченных пирамид: 1 – стены; 2 – свод; 3 – под; 4, 5 – экраны; 6 – горелки

Рис. 12. Распределение в топке тепловых потоков                по высоте и периметру стен: 1–4 – плотность потоков теплового излучения, соответственно, по оси симметрии фронтальной, боковой стен и на периферии боковой и фронтальной стен

Рис. 13. Патенты на изобретения топок паровых котлов

Лишний раз подчеркнем, что расчет по законам теплового излучения газовых объемов позволил получить впервые в России, опередив промышленно развитые страны, полную информацию о падающих на фронтальную, заднюю, боковые стены по периметру и по высоте потоках теплового излучения факела, о причинах неравномерности отложений по периметру и высоте топок, неравномерности парообразования в трубах, о причинах прогорания горелочных устройств и других физических явлениях, происходящих в топках паровых котлов. Использование законов теплового излучения газовых объемов при проектировании топок позволит анализировать влияние изменения расположения горелок по ширине и высоте топок, рассчитать их оптимальное расположение, добиться выравнивания парообразования и отложений в трубах, на 1–3 % повысить КПД паровых котлов, снизить расход топлива и эксплуатационных затрат на промывание труб.

 

Библиографический список

1. Блох, А.Г. Теплообмен излучением: справочник / А.Г. Блох, Ю.А. Журавлев, А.Н. Рожков. М.: Энергоатомиздат, 1991. 432 с.

2. Зигель, Р. Теплообмен излучением / Р. Зигель, Дж. Хауэлл. М.: Мир, 1975. 934 с.

3. Телегин, А.С. Теплотехнические расчеты металлургических печей: учебник / А.С. Телегин. М.: Металлургия, 1993. 368 с.

4. Макаров, А.Н. Оптимальные тепловые режимы дуговых стале-плавильных печей / А.Н. Макаров, А.Д. Свенчанский. М.: Энерго-атомиздат, 1992. 96 с.

5. Макаров, А.Н. Теплообмен в электродуговых и факельных металлургических печах и энергетических установках / А.Н. Макаров. СПб.: Лань, 2014. 384 с.

6. Makarov, A.N. Theory of radioactive heat exchange in fire boxe, fireboxes, combustion chambers is replenished by four new laws / A.N. Ma-karov. Science Discovery. 2014. № 2. Р. 34–42.

7. Makarov, A.N. Radiation from Large Gas Volumes and Heat Exchange in Steam Boiler Furnaces / A.N. Makarov // Power Technology and Engineering. 2015. № 3 (49). Р. 196–201.

8. Makarov, A.N. Flare Temperature and Nitrogen Oxide Emission Reduction and Heat Transfer in the TGMP-314I Steam Boiler                                 Firebox / A.N. Makarov // Power Technology and Engineering. 2016. № 2 (50).                            Р. 200–203.

9. Makarov, A.N. Influence of the Length of a Torch Tongue on Heat Flow in a Burner Device / A.N. Makarov, V.V. Okuneva, M.K. Galiche-               va // Power Technology and Engineering. 2017. № 4 (51). Р. 445–450.

10. Пат. 2613539 Российская Федерация, МПК F 21 С 3 / 00, F 23 C 1 / 08. Топка для сжигания газомазутного топлива / Макаров А.Н., Галичева М.К., Кузнецов А.В. № 2016100811; заявл. 12.01.2016; опубл. 17.03.2017, Бюл. № 8.

11. Пат. 2547675 Российская Федерация, МПК F 23 С 3 / 00, F 23 C 1 / 08, F 23 C 5/08. Топка для сжигания газомазутного топлива / Мака-          ров А.Н., Неверов Ф.Н., Кузнецов А.В. № 201414811/06; заявл. 14.04.2014; опубл. 10.04.2015, Бюл. № 10.

12. Пат. 2285200 Российская Федерация, МПК F 23 С 3 / 00. Топка для сжигания газомазутного топлива / Макаров А.Н., Воропаев В.В., Кривнев Е.И. № 2005111346/06; заявл. 18.04.2005; опубл. 10.10.2006, Бюл. № 28.

13. Пат. 2400668 Российская Федерация, МПК F 23 С 3 / 00. Топка для сжигания газомазутного топлива / Макаров А.Н., Шевченко М.Н. № 2009120744/06; заявл. 01.06.2009; опубл. 27.09.2010, Бюл. № 27.