Общие условия выбора системы дренажа: Система дренажа выбирается в зависимости от характера защищаемого...
Состав сооружений: решетки и песколовки: Решетки – это первое устройство в схеме очистных сооружений. Они представляют...
Топ:
Комплексной системы оценки состояния охраны труда на производственном объекте (КСОТ-П): Цели и задачи Комплексной системы оценки состояния охраны труда и определению факторов рисков по охране труда...
Методика измерений сопротивления растеканию тока анодного заземления: Анодный заземлитель (анод) – проводник, погруженный в электролитическую среду (грунт, раствор электролита) и подключенный к положительному...
История развития методов оптимизации: теорема Куна-Таккера, метод Лагранжа, роль выпуклости в оптимизации...
Интересное:
Подходы к решению темы фильма: Существует три основных типа исторического фильма, имеющих между собой много общего...
Что нужно делать при лейкемии: Прежде всего, необходимо выяснить, не страдаете ли вы каким-либо душевным недугом...
Аура как энергетическое поле: многослойную ауру человека можно представить себе подобным...
Дисциплины:
2021-12-07 | 32 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
2.3.1. Трехступенчатая ДЗ в данном курсовом проекте применяется в качестве резервной к продольной дифференциальной защите от междуфазных КЗ на параллельных линиях 110 кВ. Расчет параметров срабатывания выполнен для защит 1 и 3, установленных на линии Л1. Уставки защит 2 и 4, установленных на линии Л2, идентичны.
На смежных с параллельными линиями элементах, имеются следующие устройства релейной защиты и автоматики:
1) в распределительных устройствах 110 кВ электростанции “А” и подстанции “Б” имеется УРОВ со временем действия tУРОВ = 0.3 с;
2) КЗ на шинах 110 кВ отключаются быстродействующими защитами со временем действия tсз.быст = 0,1 с;
3) Время срабатывания резервных защит Т4(5): t = 1.7 с;
4) Время срабатывания резервных защит Т6(7): t = 1.9 с;
5) Выдержка времени ДЗ автотрансформатора, направленной в сторону системы С1, равна t =4.5 с;
6) Выдержка времени ДЗ в системе С2, направленной в сторону системы С2, равна t =3.6 с.
Дистанционная защита с использованием шкафа ШЭ2607 имеет ряд особенностей. Две первые ступени ДЗ шкафа имеют характеристики измерительных органов в виде четырёхугольников, вытянутых вдоль оси активных сопротивлений. Верхняя граница характеристики – горизонтальная линия, правая граница параллельна оси сопротивления линии. Левая и нижняя границы образуют небольшой регулируемый угол с осями X и R соответственно. Характеристика третьей ступени представляет собой усечённый параллелограмм, расположенный в первом и втором квадрантах. Характеристики измерительных органов ДЗ шкафа ШЭ2607 приведены на рис. 2.3.
Рис. 2.3 Характеристики измерительных органов ДЗ шкафа ШЭ2607
Поясняющая схема для расчета ДЗ, представлена на рис. 2.4.
|
2.3.2 Выбор уставок производится на основе анализа расчетных условий, приведенных в табл. 2.7.
Рис. 2.4. Поясняющая схема для расчета ДЗ
Таблица 2.7. Обоснование выбора уставок дистанционной защиты линий
Параметр срабатывания | Задаваемая функция | Расчётное условие | Расчётное выражение | Примечание | |
Несрабатывание при внешних КЗ | 1 Отстройка от внешнего металлического КЗ на шинах противоположной подстанции и за трансформатором ответвления | (2.5) (2.6) | |||
Срабатывание при внутренних КЗ | 2 Обеспечение требуемой чувствительности к КЗ через переходное сопротивление в конце зоны действия ступени | (2.7) | |||
Несрабатывание в режимах без КЗ | 3 Отстройка от минимально возможного вектора сопротивления нагрузки в послеаварийном режиме с учётом самозапуска электродвигателей | (2.8) | |||
Рекомендуемое ограничение ширины характеристики | (2.9) | ||||
Несрабатывание при внешних КЗ через переходное сопротивление | 4 Отстройка от вектора сопротивления при КЗ через переходное сопротивление в конце ЛЭП | (2.10) | |||
Несрабатывания при внешних КЗ в зоне действия быстродействующих защит смежных элементов | 5 Отстройка от времени срабатывания быстродействующих защит смежных элементов с учетом действия УРОВ | (2.11) | Δ t = 0, 3t УРОВ = 0, 3 |
Продолжение таблицы 2.7
Параметр срабатывания | Задаваемая функция | Расчётное условие | Расчётное выражение | Примечание | ||
Несрабатывания при внешних КЗ за зоной действия быстродействующих защит смежных элементов | 6 Отстройка от внешнего КЗ в конце зоны действия первой ступени ДЗ смежной ЛЭП | (2.12) | ||||
7 Отстройка от КЗ в конце зоны действия первой ступени ДЗ, установленной на противоположном конце параллельной ЛЭП при каскадном отключении повреждения на ней | (2.13) | |||||
8 Отстройка от КЗ на шинах CН трансформатора противоположной подстанции | (2.14) | |||||
9 Отстройка от КЗ на шинах НН трансформатора ответвительной подстанции | (2.15) | |||||
| Срабатывание при внутренних КЗ | 10 Обеспечение требуемой чувствительности к КЗ через переходное сопротивление в конце линии | (2.16) | |||
Несрабатывание в режимах без КЗ | 11 Отстройка от минимально возможного вектора сопротивления нагрузки в послеаварийном режиме с учётом самозапуска электродвигателей | (2.17) | - | |||
Рекомендуемое ограничение ширины характеристики | - | (2.18) |
Продолжение таблицы 2.7
Параметр срабатывания | Задаваемая функция | Расчётное условие | Расчётное выражение | Примечание | |
Несрабатывание при внешних КЗ | 12 Отстройка от времени срабатывания последней ступени ДЗ смежной ЛЭП | (2.19) | |||
13 Отстройка от времени срабатывания резервной защиты трансформатора противоположной п/ст | (2.20) | ||||
Несрабатывание в режимах без КЗ | 14 Отстройка от угла наклона вектора сопротивления в нагрузочном режиме | (2.21) | |||
Срабатывание при КЗ в зонах дальнего резервирования | 15Обеспечение чувствительности при металлических КЗ в зоне дальнего резервирования | (2.22) | |||
По техническим возможностям панели | - | (2.23) | |||
Срабатывание при КЗ в зонах дальнего резервирования | 16 Обеспечение чувствительности при КЗ через переходное сопротивление в зонах дальнего резервирования | (2.24) | |||
Обеспечение чувствительности не менее чем у микроэлектронных защит | (2.25) | ||||
По техническим возможностям панели | - | (2.26) | |||
Срабатывание при внутренних КЗ | Обеспечение требуемой чувствительности к КЗ через переходное сопротивление в зонах дальнего резервирования | (2.27) |
Расчет токов КЗ произведен на ЭВМ, протокол расчета приведен в приложении 6. Коэффициенты токораспределения и значения токов КЗ, необходимые для определения уставок и оценки чувствительности, приведены в табл. 2.8.
Таблица 2.8. Токи КЗ и коэффициенты токораспределения, необходимые при расчете параметров срабатывания и оценке чувствительности ДЗ
Табл. 2.8. Токи КЗ и коэффициенты токораспределения
№ защиты | Место и вид КЗ по рис. 2.4 | Режим по табл. 1.2 | № узла КЗ по рис. 2.4 | Обозначение тока в схеме на рис. 2.4 | Значение тока, кА | Значение коэффициента токораспределения |
1(2)
| К 2(3) | I-1Б | 28 | 1 | ||
К 3(2) | I-4 | 17 | 1.105 | - | ||
К 4(3) | I-2 | 31 | 1 | |||
К 5(3) | I-2 | 41 | 1.248 | 0.48 | ||
1.293 | ||||||
1.293 | ||||||
К 5(3) | I-3 | 41 | 0,5 | |||
К 6(3) | I-3-2А | 12 | 1 | |||
К 1(2) | I-4 | 21 | 0.86 | - | ||
К 2(3)
| I-4 | 28 | 0.320 | 0.49 | ||
0.647 | ||||||
К 4(3) | I-4 | 31 | 0.693 | 0.5 | ||
1.385 | ||||||
К 12(3) | I-4 | 38 | 0.413 | 0.49 | ||
0,848 | ||||||
К 6(3) | I-4-2А | 12 | 0,986 | 0.44 | ||
2.266 | ||||||
К 2(2) | I-4 | 28 | 0.274 | - | ||
К 4(2) | I-4 | 31 | 0.587 | - | ||
К 12(2) | I-4 | 38 | 0.350 | - | ||
К 5(2) | I-4 | 41 | 0,373 | - | ||
К 6(2) | I-4-2А | 12 | 0.836 | - |
Продолжение таблицы 2.8
№ ащиты | Место и вид КЗ по рис. 2.4 | Режим по табл. 1.2 | № узла КЗ по рис. 2.4 | Обозначение тока в схеме на рис. 2.4 | Значение тока, кА | Значение коэффициента токораспределения |
3(4) | К 2(3) | I-1А | 28 | 1 | ||
К 7(2) | I | 13 | 1,103 | - | ||
К 7(2) | I-1А-3 | 13 | 1,344 | - | ||
К 8(3) | I-4-2Б | 20 | 0,876 | 0,38 | ||
2,291 | ||||||
К 9(2) | I | 6 | 0,778 | - | ||
К 10(3) | I-2 | 1 | 0,863 | 0,72 | ||
1,192 | ||||||
К 2(3) | I-2 | 28 | 0,245 | 0,37 | ||
0,66 | ||||||
К 11(3) | I | 4 | 0,324 | 0,32 | ||
1,01 | ||||||
К 8(3) | I-2Б | 20 | 0,795 | 0,31 | ||
2,552 | ||||||
К 2(2) | I-2 | 28 | 0,214 | - | ||
К 11(2) | I | 4 | 0,285 | - | ||
К 10(2) | I | 1 | 0,433 | - | ||
К 8(2) | I-2Б | 20 | 0,695 | - |
Определение переходного сопротивления дуги осуществляется по выражению:
(2.28)
Где - минимальный ток двухфазного КЗ;
- среднее расстояние между фазными проводами ЛЭП;
-коэффициент увеличения.
Определение переходного сопротивления дуги приведено в табл.2.9.
Таблица 2,9, Определение переходного сопротивления дуги
№ защиты | № ступени | Место и вид КЗ по рис. 2.4 | Режим по табл. 1.2 | Значение тока, кА | Значение | Расчёт |
1(2) | К 3(2) | I-4 | 1,105 | 1,5 | ||
К 1(2) | I-4 | 0,86 | 3 | |||
К 2(2) | I-4 | 0,274 | 6 | |||
3(4) | К 7(2) | I | 1,103 | 1,5 | ||
К 9(2) | I | 0,778 | 3 | |||
К 2(2) | I-2 | 0,214 | 6 |
Определение полного сопротивления нагрузки в послеаварийном режиме с учётом самозапуска электродвигателей осуществляется по выражению:
(2.29)
Где - переток мощности по ЛЭП;
- номинальное напряжение сети;
-коэффициент самозапуска электродвигателей; .
Активное и реактивное сопротивления нагрузки определяются по выражениям:
(2.30)
(2.31)
Где ,
Определение полного сопротивления нагрузки приведено в табл.2.10.
Таблица 2.10. Определение сопротивлений нагрузки в послеаварийном режиме с учётом самозапуска электродвигателей
|
№ защиты | Сопротивление | , МВА | Расчёт |
1(2) | Zнагр,мин | 152 | |
Xнагр,мин | |||
Rнагр,мин | |||
3(4) | Zнагр,мин | 20 | |
Xнагр,мин | |||
Rнагр,мин |
Расчёт параметров срабатывания дистанционных защит приведён в табл. 2.11.
Таблица 2.11. Расчёт параметров срабатывания дистанционных защит
№ защиты | Параметр срабатывания | РУ по табл. 2.7 | Режим; место и вид КЗ по табл. 2.8 | РВ по табл. 2.7 | или по табл. 2.8 | Расчёт | Принятое значение, Ом |
1(2)
| 1 | - | (2.5) | 1 | 10,5 | ||
I-1Б К 2(3) | (2.6) | 1 | |||||
2 | I-4 К 3(2) | (2.7) | 1,105 | 7,875 | |||
3 | - | (2.8) | - | ||||
- | (2.9) | - | |||||
4 | - | (2.10) | - | ||||
5 | - | (2.11) | - | 0,7 | |||
6 | I-2 К 4(3) | (2.12) | 1 | 18,52 | |||
7 | I-3-2А К 6(3) | (2.13) | 1 |
Продолжение таблицы 2.11
№ защиты | Параметр срабатывания | РУ по табл. 2.7 | Режим; место и вид КЗ по табл. 2.8 | РВ по табл. 2.7 | или по табл. 2.8 | Расчёт | Принятое значение, Ом |
1(2)
| 8 | I-2 К 5(3) | (2.14) | 0.48 |
| ||
8 | I-3 К 5(3) | (2.14) | 0,5 | ||||
9 | I-1Б К 2(3) | (2.15) | 1 | ||||
| 10 | I-4 К 1(2) | (2.16) | 0,86 | 13,89 | ||
11 | - | (2.17) | - | ||||
- | (2.18) | - | |||||
12 | (2.19) | 4,2 | |||||
13 | (2.20) | ||||||
14 | (2.21) | 42 | |||||
15 | I-4 К 4(3) | (2.22) | 0,5 | 224,37 | |||
I-4 К 2(3) | 0,49 | ||||||
I-4 К 12(3) | 0,49 | ||||||
I-4-2А К 6(3) | 0,44 | ||||||
(2.23) |
Продолжение таблицы 2.11
№ защиты | Параметр срабатывания | РУ по табл. 2.7 | Режим; место и вид КЗ по табл. 2.8 | РВ по табл. 2.7 | или по табл. 2.8 | Расчёт | Принятое значение, Ом |
1(2)
| 16 | I-4 К 2 (2) | (2.24) | 0,274 | 237,83 | ||
(2.25) | |||||||
(2.26) | |||||||
(2.27) | 74,3 | ||||||
3(4)
| 1 | - | (2.5) | - | 10,5 | ||
I-1А К 2(3) | (2.6) | 1 | |||||
2 | I К 7(2) | (2.7) | 1,365 | 7,88 | |||
3 | - | (2.8) | - | ||||
- | (2.9) | - | |||||
4 | - | (2.10) | - | ||||
5 | - | (2.11) | - | 0,7 | |||
7 | I-4-2Б К 8(3) | (2.13) | 0,38 | 26,42 |
Продолжение таблицы 2.11
№ защиты | Параметр срабатывания | РУ по табл, 2,7 | Режим; место и вид КЗ по табл, 2,8 | РВ по табл, 2,7 | или по табл, 2,8 | Расчёт | Принятое значение,Ом |
3(4)
| 8 | I-2 К 10(3) | (2,14) | 0,72 |
| ||
9 | I-1А-3 К 2(3) | (2,15) | 1 | ||||
10 | I К 9(2) | (2,16) | 0,778 | 19,81 | |||
11 | - | (2,17) | - | ||||
- | (2,18) | - | |||||
13 |
| (2,20) |
| 4,8 | |||
14 | (2,21) | 42 | |||||
15 | I-2 К 2(3) | (2,22) | 0,37 | 291,5 | |||
I К 11(3) | 0,32 | ||||||
I-2Б К 8(3) | 0,31 | ||||||
(2,23) |
Продолжение таблицы 211
№ защиты | Параметр срабатывания | РУ по табл. 2.7 | Режим; место и вид КЗ по табл. 2.8 | РВ по табл. 2.7 | или по табл. 2.8 | Расчёт | Принятое значение,Ом |
3(4)
| 16 | I-2Б К 8(2) | (2.24) | 0,695 | 309 | ||
(2.25) | |||||||
(2.26) | |||||||
(2.27) | 67,6 |
2.3.3. Оценка чувствительности ДЗ при металическом КЗ производится только для вторых ступеней, так как третьи ступени были выбраны из условия обеспечения требуемой чувствительности. Защита является чувствительной, если выполняется условие:
|
(2.32)
где (2.33)
Оценка чувствительности ДЗ приведена в табл. 2.12.
Таблица 2.12. Оценка чувствительности ДЗ по параметру срабатывания
№ защиты | Ступень | ||||
1(2) | 18,52 | 12,35 | 1,25 | ||
3(4) | 26,42 | 12,35 | 1,25 |
Вторые ступени защит 1 и 3 обладают требуемой чувствительностью при КЗ в конце защищаемой линии.
Чувствительность ДЗ по току точной работы оценивается коэффициентом чувствительности:
(2.34)
где - первичный ток КЗ через защиту в расчетном режиме;
- коэффициент трансформации трансформатора тока;
IТ,Р – вторичный ток точной работы
Защита является чувствительной, если выполняется условие:
(2.35)
Шкаф защиты ШЭ 2607 016 имеет ток точной работы 0,1Iн, то есть 0,5 А для шкафа с Iн =0,5 А
Для второй ступени коэффициент чувствительности проверяется при КЗ в конце защищаемой линии, а для третьей ступени при КЗ в зонах дальнего резервирования
Оценка чувствительности ДЗ по току точной работы приведена в табл. 2.13.
Таблица 2.13. Оценка чувствительности ДЗ по току точной работы
№ защиты | № ступени | Режим, вид и место КЗ | , А | kЧТР | Примечание |
1(2) | II | I-4 K1(2) | 860 | ||
III | I-4 K4(2) | 583 | |||
I-4 K2(2) | 274 | ||||
I-4 K12(2) | 350 | ||||
I-4-2А K6(2) | 836 | ||||
3(4) | II | I K9(2) | 778 | ||
III | I-2 K2(2) | 214 | |||
I K11(2) | 285 | ||||
I-2Б K8(2) | 695 |
Выбранные уставки ДЗ для защит 1(2) и 3(4) обеспечивают требуемую чувствительность второй ступени в конце защищаемой линии и третьей ступени в конце зоны дальнего резервирования по параметру срабатывания и току точной работы.
2.3.4. Необходимость блокировки от качаний определяется:
· местоположением электрического центра качаний по отношению к защищаемой зоне проектируемой защиты;
· выдержкой времени ступени ДЗ, для которой проектируется блокировка.
Блокировка первой и второй ступеней используется в том случае, если электрический центр качаний находится в пределах зоны действия соответствующей ступени защиты. Третья ступень обычно не блокируется, поскольку её выдержка времени превышает возможную в энергосистеме длительность периода качаний.
Определение положения электрического центра качаний приведено в приложении 7.
В результате расчёта получилось, что электрический центр качаний попадает в зону действия I и II ступеней защит 1(2) и 3(4), поэтому для этих защит необходима блокировка. Третьим ступеням блокировка не требуется, т.к. они отстроены от режима качаний по времени.
Пуск блокировки при качаниях выполняется от чувствительного и грубого реле, контролирующих скорость изменения во времени векторов токов обратной DI2 и прямой DI1 последовательностей.
Уставки срабатывания БК по изменению DI2 находятся в диапазоне от 0,04 до 1,5Iном для чувствительного реле и от 0,06 до 2,5Iном для грубого.
Уставки срабатывания БК по изменению DI1 находятся в диапазоне от 0,08 до 3Iном для чувствительного реле и от 0,12 до 5Iном для грубого.
За величину тока срабатывания принимается граничное значение изменения тока, при превышении которого срабатывание происходит каждый раз из десяти следующих друг за другом измерений.
Выбор уставок чувствительного DI2 и грубого DI1 органов, а также времени ввода и вывода первых и вторых ступеней защит приведен в табл. 2.14.
Таблица 2.14. Обоснование выбора уставок блокировки при качаниях
Параметр срабатывания | Задаваемая функция | Расчетное условие (РУ) | Расчётное выражение (РВ) | Примечание | |
По возможностям терминала | (2.36) | ||||
Несрабатывания в режимах без КЗ | 1.Устоичивый возврат в исходное состояние (в режиме качаний) после отключения внешнего КЗ | (2.37) | |||
По возможностям терминала | (2.38) | ||||
Несрабатывания в режимах без КЗ | (2.39) | ||||
По возможностям терминала | (2.40) | ||||
Несрабатывания в режимах без КЗ | (2.41) |
Продолжение таблицы 2.14
Параметр срабатывания | Задаваемая функция | Расчетное условие (РУ) | Расчётное выражение (РВ) | Примечание | |
По возможностям терминала | (2.42) | ||||
Несрабатывания в режимах без КЗ | (2.43) | ||||
Согласно с рекомендацией | (2.44) | ||||
Несрабатывания при возникновении несимметрии в системе во время качаний | 2. Отстройка от времени срабатывания резервных защит смежных элементов с учетом АПВ | ||||
|
|
Индивидуальные очистные сооружения: К классу индивидуальных очистных сооружений относят сооружения, пропускная способность которых...
Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций...
История создания датчика движения: Первый прибор для обнаружения движения был изобретен немецким физиком Генрихом Герцем...
Типы оградительных сооружений в морском порту: По расположению оградительных сооружений в плане различают волноломы, обе оконечности...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!