ВСС на базе жидкостно-кольцевого вакуумного насоса (ЖКВН)

 

Жидкостно-кольцевые машины часто называют водокольцевыми, поскольку в качестве рабочей жидкости в них традиционно использовалась вода. В принципе эти устройства являются машинами объемного сжатия, в которых вращающееся жидкостное кольцо играет роль гидравлического поршня. В качестве рабочих жидкостей в этих машинах помимо воды могут использоваться самые разнообразные технологические жидкости.

Принципиальная схема ЖКВН показана на рис. 5.10 [79]. Ротор, снабженный радиальными лопатками, расположенный с некоторым эксцентриситетом е относительно корпуса, вращается в цилиндрическом корпусе, частично заполненном жидкостью. Корпус с боков закрыт крышками (боковинами). Между рабочим колесом и корпусом, а также между колесом и боковинами имеются гарантированные зазоры. Поэтому в машине нет никаких трущихся деталей, кроме подшипников. Лопатки рабочего колеса при вращении захватывают жидкость и отбрасывают ее к периферии (стенкам корпуса), за счет чего внутри корпуса образуется вращающееся жидкостное кольцо. Между втулкой (валом) рабочего колеса и кольцом жидкости из-за наличия эксцентриситета возникает серпообразное пространство, являющееся рабочей полостью ЖКВН. Это пространство разделяется рабочими лопатками на отдельные ячейки переменного объема. При увеличении объема ячейки происходит процесс всасывания, а при уменьшении – процесс нагнетания. Всасывающие и нагнетательные окна в приведенной схеме ЖКВН расположены в торцевых крышках (схема с осевым подводом и отводом сжимаемого газа). Эта схема наиболее распространена в отечественных конструкциях. Существуют также схемы с радиальным подводом и отводом сжимаемого газа. Принципиальной разницы между этими схемами, однако, нет.

 

 

Рис. 5.10. Принципиальная схема жидкостно-кольцевого вакуум-насоса

1 – вращающееся жидкостное кольцо; 2 – лопатки ротора;

3 –нагнетательное окно; 4 – вал ротора; 5 – втулка ротора;

6 – всасывающее окно.

 

Между гидравлическим поршнем (поверхностью кольца жидкости) и откачиваемым объемом газа в цикле сжатия возникает достаточно тесный контакт, который сопровождается взаимно связанными процессами межфазного тепло- и массообмена. Поскольку масса жидкости в ячейке, как правило, существенно превышает массу газа, а тепло, выделяющееся в процессе сжатия, интенсивно передается от газа к жидкости, температуры газа и жидкости за одиночный цикл выравниваются и приближаются к температуре жидкости. Конечная температура жидкости при этом несколько отличается от начальной. Тем не менее, несмотря на возможность пренебрежения величиной изменения температуры в течение одного цикла сжатия в ячейке, выделяющееся тепло накапливается во вращающемся жидкостном кольце, поэтому рабочую жидкость приходится постоянно заменять, хотя бы частично, или включать в схему контур охлаждения циркулирующий жидкости.

ЖКВН могут выполняться в одно – и двухступенчатом исполнении [79]. У двухступенчатого ЖКВН рабочая полость насоса разделена на две камеры вертикальной перегородкой. При этом оба колеса располагаются на одном валу, проходящем через перегородку, и вращаются с одинаковой угловой скоростью. В первой камере обеспечивается предварительное сжатие откачиваемой среды до некоторого промежуточного давления, после чего смесь рабочей жидкости и откачиваемого газа передается во всасывающий патрубок второй камеры, в которой производится дожатие ПГС до выходного давления. Двухступенчатая ЖКВН позволяет создавать большие степени сжатия чем одноступенчатые: у машин двухступенчатого исполнения максимально достижимый вакуум при нулевой производительности и температуре рабочей жидкости 15 ⁰С (система «вода-воздух») составляет 10-15 мм Hg против 40-80 мм Hg. у одноступенчатых агрегатов.

На рис. 5.11 представлена принципиальная схема ВСС на базе ЖКВН.

ЖКВН подключается к линии отвода несконденсированных газов из конденсатора КВ-1 через обратный клапан КО-1, который исключает обратное поступление перекачиваемой среды в конденсаторы КВ-1 и КВ-2 и далее в колонну К-2 из вакуум-насоса и из сепаратора С-1 при внештатной (аварийной) остановке насоса. В ЖКВН помимо откачиваемого газа также подается сервисная (рабочая) жидкость, предварительно охлажденная в теплообменнике Т-1 до требуемой температуры. Смесь сжатого в ЖКВН откачиваемого газа, образовавшегося в ЖКВН конденсата тяжелых углеводородов и воды, а также избытка рабочей жидкости сбрасывается в сепаратор С-1. В сепараторе происходит разделение смеси на две жидкие (углеводородная + водная) и газовую фазы. Газовая фаза из сепаратора отводится в выхлопной трубопровод, который соединен или с сепаратором БЕ-1, или непосредственно с линией отвода выхлопа ВСС.

 

Рис. 5.11. Принципиальная схема ВСС на базе ЖКВН

 

Две жидкие фазы в сепараторе С-1 расслаиваются. В сепараторе контролируются уровни раздела фаз газ – жидкость и легкая жидкость (углеводородная фаза) – тяжелая жидкость (вода). Водная фаза по уровню раздела фаз отводится из сепаратора через нижний штуцер. Часть жидкой фаза через теплообменник Т-1 с заданной температурой возвращается в ЖКВН в виде сервисной жидкости для поддержаний определенной температуры среды в насосе, а балансовый избыток сбрасывается в промканализацию (или в сепаратор БЕ-1). Углеводородная фаза по уровню раздела фаз сбрасывается в сепаратор БЕ-1.

Для регулирования процесса выхлопная газовая линия из сепаратора С-1 через регулирующий клапан КР-1 связана байпасной линией с линией подвода откачиваемого газа из КВ-2 в ЖКВН (после обратного клапана). Открытием (закрытием) КР-1 обеспечивается изменение производительности ЖКВН, а значит и давление в колонне К-3.

Основным недостатком ЖКВН считается относительно низкий вакуум, достигаемый в этих машинах. Величина теоретически достижимого вакуума в ЖКВН ограничивается давлением насыщенных паров (ДНП) рабочей жидкости. Действительно, если давление в полости разряжения сравнивается с ДНП рабочей жидкости, последняя в соответствии с законами термодинамики должна вскипеть, а образовавшиеся пары заполнят весь объем рабочей ячейки. Таким образом, ДНП рабочей жидкости определяет для ЖКВН величину теоретически достижимого вакуума при нулевой производительности машины. На самом деле из-за наличия перетечек через гарантированные зазоры конструкции и вследствие влияния ряда других факторов теоретически достижимое значение разряжения в ЖКВН не достигается. Сама величина ДНП очень сильно зависит от температуры и природы рабочей жидкости. Так, при температуре 15^оС ДНП воды равно 1,73 кПа (13 мм рт.ст.). Именно это значение и будет определять величину теоретически достижимого вакуума для машины, использующей в качестве рабочей жидкости воду при температуре 15^оС. Для реальных конструкций при данной температуре воды значение достигаемого вакуума не превышает 30-40 мм рт.ст. Увеличение глубины создаваемого вакуума может быть достигнуто, как видим, за счет подбора соответствующей рабочей жидкости, а также за счет введения в схему дополнительных устройств создания предварительного разряжения.

Рис. 5.12. Общий вид ВСС на базе ЖКВН

 

Поэтому для повышения технико-экономических показателей ВСС целесообразно использовать комбинированные системы. Так, для увеличения глубины создаваемого ВСС вакуума к ЖКВН может быть подключен предвключенный паровой эжектор, в котором откачиваемая смесь сжимается до давления, которое соответствует оптимальному давлению всасывания ЖКВН. Общий вид такой ВСС представлен на рис. 5.12.

В этом случае вся область сжатия в ВСС разбивается на ряд более узких областей, в каждой из которых используется своя наиболее рациональная схема сжатия. Проблемой при этом остается задача сопряжения характеристик отдельных подсистем в рамках единой ВСС.

Другим недостатком жидкостно-кольцевых машин часто считают их относительно низкий коэффициент полезного действия (КПД). Однако теоретический анализ рабочего процесса в ЖКВН показывает, что за счет оптимизации конструкции этих машин (расположения всасывающих и нагнетающих окон, оптимизации соотношения между геометрическими размерами и т.д.) их изотермический КПД может быть доведен до 65% [79], что не уступает характеристикам винтовых компрессоров.

Возможности использования ВСС различного типа применительно к различным промышленным задачам основаны на анализе их характеристик, который заводами производителями ВСС обычно задаются в виде:

,	(4.48)
,	(4.49)

где G и Q - соответственно массовая (кг/ч) или объемная (м3/ч) нагрузки на ВСС.

На рис. 5.13 и 5.14 приведены характеристики ПЭНов по [73] и ЖКВН LPH 11535.

Анализ рис. 5.13 показывает, что при снижении степени сжатия на входе в пароэжекторный насос (увеличении давления всасывания), достаточно резко возрастает массовая производительность системы (некоторые насосы показывают увеличение производительности почти в два раза).

Это обстоятельство можно объяснить тем, что существенно изменяются условия работы конденсатора первой ступени и эжектора второй. Увеличение давления на всасывании приводит к увеличению давления на выходе из эжектора первой ступени (при неизменной степени сжатия), что приводит к дополнительной конденсации рабочих паров промежуточном теплообменнике. В эжектор второй ступени поступает меньшее количество несконденсированных паров, что приводит к дополнительному подсосу газа на первой ступени.

 

Рис. 5.13. Расчетные характеристики ПЭНов по нормали ГИПРОНЕФТЕМАШ

 

Характеристики задаются при этом в виде графиков или таблиц. Необходимо также учитывать, что данные характеристики получены для некоторых эталонных условий: производительность задается по сухому воздуху (иногда дополняется сведениями о зависимости производительности от степени влажности воздуха) и задаются параметры рабочего агента (чаще всего водяной пар и вода). Поэтому применение ВСС в конкретных производственных условиях требует пересчета паспортной характеристики на реальные рабочие условия. Особенно это актуально для установок разделения мазута под вакуумом. Действительно, параметры состояния (давление, температура, состав) откачиваемой из колонны реальной ПГС очень сильно отличаются от паспортных характеристик ВСС.

Рис. 5.14. Характеристика ЖКВН LPH 11535

 

Задача пересчета характеристик от паспортных к реальным, складывающимся в условиях эксплуатации, в данном пособии не рассматриваются.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

 

При выполнении реальных проектов необходимо учитывать, что все блоки установки АВТ взаимосвязаны и вместе образуют сложную систему, свойства которой определяются не только характеристиками отдельных узлов, но и условиями их взаимодействия. С относительной точностью проектирование может быть выполнено раздельно только на верхнем уровне: атмосферный блок и вакуумный блок. Но даже на этом уровне в реальном производстве широко используется, например, рекуперация тепловых потоков: тепло отходящих материальных потоков одного блока используется для подогрева сырьевых потоков другого блока. Поэтому проектирование столь сложной системы может быть выполнено по современным представлениям только методами математического моделирования с использованием универсальных моделирующих программ (HYSYS, CHEMCAD, PRO-2, …). При этом приходится проводить весь комплекс термодинамических, гидравлических, кинетических расчётов с одновременным подбором оборудования.

Данные вопросы выходят за рамки настоящего пособия и в нем не рассматриваются.

Тестовые вопросы для Самоконтроля

 

Вопрос 1

Нефть – это:

A) смесь жидких углеводородов;

Б) смесь газообразных и жидких углеводородов;

В) взаиморастворимая смесь газообразных, жидких и твердых углеводородов;

Г) взаиморастворимая смесь газообразных, жидких и твердых углеводородов с примесями соединения серы, азота, кислорода и других элементов.

Вопрос 2

Кривые разгонки нефти и нефтепродуктов (ОИ и ИТК) снимаются:

А) при рабочем давлении технологического процесса разделения нефти;

Б) при стандартном давлении:

В) при давлении, обеспечивающем температуру кипения не выше 350 ^оС, но не выше стандартного значения (760 мм Hg)/.

Вопрос 3

Точка начала кипения смеси на кривой ОИ в сравнении с кривой ИТК расположена:

А) выше;

Б) ниже.

Вопрос 4

Точка конца кипения смеси на кривой ОИ в сравнении с кривой ИТК расположена:

А) выше;

Б) ниже.

Вопрос 5

В качестве характеристической температуры на кривой ИТК, определяющей свойства условного компонента (псевдокомпонента) принимается:

А) температура начала кипения фракции;

Б) температура конца кипения фракции;

В) среднеарифметическое значение температуры между началом и концом кипения фракции;

Г) среднеинтегральное значение температуры между началом и концом кипения фракции;

Вопрос 6

«Светлые» нефтепродукты - это:

А) смесь углеводородов, характеризующихся слабой окрашенностью;

Б) смесь углеводородов, выкипающих до температуры 350 ^оС;

В) смесь газообразных углеводородов, растворенных в нефти.

Вопрос 7

«Темные» нефтепродукты - это:

А) смесь углеводородов, характеризующихся сильной окрашенностью (черного или бурого цвета);

Б) смесь углеводородов, выкипающих выше температуры 350 ^оС;

В) смесь твердых углеводородов, растворенных в нефти.

Вопрос 8

В качестве характеристической температуры на кривой ИТК, определяющей свойства условного компонента (псевдокомпонента), принимается:

А) температура начала кипения фракции;

Б)-температура конца кипения фракции;

В) среднеарифметическое значение температуры между началом и концом кипения фракции;

Г) среднеинтегральное значение температуры между началом и концом кипения фракции;

Вопрос 9

Точка на кривой ИТК характеризует зависимость от доли отгона (испарения) сырья:

А) температуры начала конденсации отбираемой дистиллятной фракции;

Б) температуры конца конденсации отбираемой дистиллятной фракции;

В) температуры вспышки отбираемой дистиллятной фракции:

Г) температуры конца кипения остатка

Вопрос 10

Кривая ОИ получается при:

А) при простой перегонке нефтепродукта при закрепленном давлении;

Б) при перегонке нефтепродукта с дополнительной ректификацией отгоняемых паров при закрепленном давлении.

Вопрос 11

Кривая ИТК получается при:

А) при простой перегонке нефтепродукта при закрепленном давлении;

Б) при перегонке нефтепродукта с дополнительной ректификацией отгоняемых паров при закрепленном давлении.

Вопрос 12

Газы разложения и натекания, выведенные из вакуумного блока установки АВТ при работе ПЭНа, направляются:

А) на факел для сжигания;

Б) на сброс в атмосферу;

В) на использование в качестве технологического топлива.

Вопрос 13

Смесь водного конденсата и углеводородов, попадающая в барометрические колодцы вакуумсоздающих систем вакуумных блоков установок АВТ:

А) сбрасывается в системы биоочистки химзагрязненных вод;

Б) расслаивается с последующей утилизацией углеводородной фазы;

В) сжигается на специальной установке.

Вопрос 14

Наиболее распространенным типом ВСС на установках АВТ являются:

А) ВСС на базе ПЭН;

Б) ВСС на базе ВГЦА;

В) ВСС на базе ЖКВН.

Вопрос 15

Неполнота конденсации дистиллятных паров в конденсационных блоках ВСС возникает при:

А) повышении температуры оборотной воды;

Б) повышении давления в ректификационных колоннах;

В) непрофессиональных действиях обслуживающего персонала.

Вопрос 16

Увеличение выхода несконденсированных газов на вакуумных блоках установок АВТ возникает при:

А) непрофессиональных действиях обслуживающего персонала;

Б) понижения давления в колонне;

В) снижении расхода сырья;

Г) повышении температуры оборотной воды.

 

Вопрос 17

В кожухотрубчатых теплообменниках обеспечивается следующая гидродинамическая схема движения теплоносителей:

А) противоток;

Б) прямоток;

В) перекрестный ток.

Вопрос 18

В межтрубное пространство кожухотрубных теплообменников направляется среда:

А) более склонная к образованию отложений на поверхности теплообмена;

Б) среда с большим давлением;

В) менее склонная к образованию отложений на поверхности теплообмена;

Г) среда с меньшим давлением.

Вопрос 19

Контактные устройства (тарелки) массообменных аппаратов работают:

А) в барботажном режиме;

Б) в струйном режиме;

В) в пленочном режиме:

Г) в барботажном и/или струйном режиме.

Вопрос 20

Насадки массообменных аппаратов работают:

А) в барботажном режиме;

Б) в струйном режиме;

В) в пленочном режиме:

Г) в барботажном и/или струйном режиме.

Вопрос 21

Контактные устройства (тарелки) массообменных аппаратов при эквивалентной разделительной способности в сравнении с современными насадками характеризуются гидравлическим сопротивлением:

А) большим;

Б) меньшим.

Вопрос 22

Задача снижения гидравлического сопротивления массообменных устройств особенно актуальна:

А) для колонн, работающих при больших избыточных давлениях;

Б) для колонн, работающих при малых избыточных давлениях;

В) для колонн, работающих под вакуумом;

Г) для абсорберов.

Вопрос 23

Живое сечение контактного устройства (тарелки) - это отношение минимального сечения, открытого для прохода пара:

А) к площади поперечного сечения колонны;

Б) к площади поперечного сечения колонны за вычетом площади переливных устройств;

В) к суммарной площади барботажного слоя.

Вопрос 24

Высота переливного межтарельчатого расстояния в массообменных колоннах определяется:

А) условием обеспечения сепарации газожидкостной системы, поступающей в перелив;

Б) условием обеспечения гидравлического затвора между соседними тарелками;

В) условием повышения эффективности разделения;

Г) условием обеспечения гидравлического затвора и сепарации газожидкостной системы.

Вопрос 25

С ростом скорости пара (газа) унос жидкой фазы с тарелки:

А) возрастает;

Б) снижается;

В) не меняется.

Вопрос 26

Использование в качестве контактных устройств регулярной насадки позволяет:

А) снизить гидравлические сопротивления;

Б) повысить гидравлические сопротивления.

Вопрос 27

Диапазон устойчивой работы контактного устройства определяется как:

А) отношение расхода жидкости, при котором в переливе нарушается режим сепарации, к расходу, при котором нарушается гидрозатвор;

Б) отношение расхода пара, при котором резко возрастает унос жидкости, к расходу, при котором наступает провал жидкости;

В) отношение расхода пара, при котором резко возрастает унос жидкости, к расходу жидкости, при котором нарушается гидрозатвор.

Вопрос 28

Для насадок, высота эквивалентная теоретической тарелке (ВЭТТ), это отношение высот насадочной и тарельчатой колон, на которых достигается:

А) одинаковое значение гидравлического сопротивления, соответствующее условию «теоретическая тарелка».

Б) одинаковая величина уноса жидкости;

В) одинаковое разделение, соответствующее условию «теоретическая тарелка».

Г) совпадение обоих перечисленных условий.

Вопрос 29

Отличительными свойствами сложных колонн являются:

А) большие размеры;

Б) наличие нескольких уровней отвода и подвода продуктов и тепла;

В) большое число контактных устройств;

Г) наличие нескольких уровней отвода продуктов.

Вопрос 30

Основные преимущества использования вакуума при разделении мазута:

А) интенсификация процесса разделения;

Б) понижение температуры верха и низа в ректификационной колонне;

В) снижение интенсивности разложения тяжелых углеводородов;

Г) снижение энергозатрат на процесс разделения.

Вопрос 31

Назначение отпарных колонн в схеме АВТ:

А) снижение энергозатрат на процесс разделения;

Б) удаление из целевых фракций более легкокипящих углеводородов;

В) снижение интенсивности разложения тяжелых углеводородов;

Г) уменьшение пределов выкипания целевых фракций.

Вопрос 32

Основной недостаток тарельчатых контактных устройств при их использовании в вакуумном блоке АВТ:

А) большое гидравлическое сопротивление;

Б) низкая эффективность;

В) высокая стоимость.

 

Вопрос 33

Основное преимущество регулярной насадки применительно к условиям работы вакуумного блока АВТ:

А) высокая производительность;

Б) низкая стоимость;

В) высокая относительная эффективность.

Вопрос 34

Основной недостаток регулярной насадки применительно к условиям работы вакуумного блоке АВТ:

А) низкая производительность;

Б) высокая стоимость;

В) сложность организации боковых отборов/подводов материальных потоков;

Г) появление эффекта «сухого конуса».

Вопрос 35

Основное преимущество перекрестноточной насадки применительно к условиям работы вакуумного блока АВТ:

А) простота организации боковых отборов/подводов материальных потоков;

Б) высокая производительность;

В) низкая стоимость;

Г) высокая относительная эффективность.

ответы на Тестовые вопросы для Самоконтроля

1- Г; 2- В; 3-А; 4-Б; 5-В; 6-Б; 7-Б; 8-В; 9-Б; 10-А; 11-Б; 12-А; 13-Б; 14-А; 15- А; 16-Г; 17-В; 18-В; 19-Г; 20-В; 21-А; 22-В; 23-Б; 24-Г; 25-А; 26-А; 27-Б; 28-В; 29-Б; 30-В; 31-Б; 32-А; 33-В; 34-В; 35-А; 36-В; 37-В; 38-В; 39-А; 40-В.

Литература

1. Ахметов С. А. Технология глубокой переработки нефти и газа: учебное пособие для вузов // С. А. Ахметов. – СПб.: Недра, 2013. – 544 с.
2. Ахметов С. А. Моделирование и инженерные расчеты физико-химических свойств углеводородных систем: учеб. пособие // С. А. Ахметов, А. Р. Гайсина. – СПб.: Недра, 2010. –128 с..
3. Воинов Б.П. Новое уравнение зависимости мольного веса углеводородов и фракций от их температуры кипения // Нефт. хоз-во, - 1948. - №5. С. 52-53.
4. Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки / Г. Г. Рабинович [и др.]; под ред. Е.Н.Судакова. – М.: Химия, 1979. – 568 с.
5. Гречухина А.А. Совершенствование работы установок подготовки нефти. // А.А. Гречухина, А. А. Елпидинский, А. Е. Пантелеева. – Казань: Изд-во Казан. гос. технол. ун-та, 2008. –120 с.
6. Типы контактных устройств [Электронный ресурс]. – Режим доступа:·http://www.izobretatel.ru/ideas/rectif/tarelki.htm, свободный.
7. Чекменев, В.Г. Центробежные тарелки с делением потока жидкости / В.Г. Чекменев // Химия и технология топлив и масел. – 2004. – № 1. – С. 46.
8. Лебедев, Ю.Н. Высокопроизводительные тарелки центробежного типа / Ю.Н. Лебедев // Химия и технология топлив и масел. – 2004. – № 1. – С. 43 – 45.
9. Высокоэффективные ректификационные тарелки/ ИМПАИнжиринг – г. Уфа [Электронный ресурс]. – Режим доступа: http://www.ufa.ru, свободный.
10. Владимиров, А.И. Контактные устройства для массообменных аппаратов / А.И. Владимиров // Химия и технология топлив и масел. – 2000. – № 2. – С. 28 – 33.
11. Поникаров И. И. Машины и аппараты химических производств в нефтегазопереработке: учебное пособие для вузов // И. И. Поникаров, М. Г. Гайнуллин. – М.: Альфа-М, 2006. - 605 с.
12. Максимов, С. В.. Модернизация вакуумной колонны установки АВТ-6. / С. В. Максимов, А. И Калошин, О. Л. Карпиловский, А. И. Заика, Г. Ю. Колмогоров, М. Ю. Беляевский //Химия и технология топлив и масел №4 – М.: Нефть и газ, 2000.- С. 28.
13. Чуракова С.К. Разработка энергосберегающих технологий в нефтегазопереработке на основе перекрёстноточных насадочных контактных устройств: дисс. … докт. техн. наук / УГНТУ. – Уфа, 2014. – 560 с.
14. Рудяк К.Б. Реконструкция вакуумных блоков установок АВТ/ К.Б. Рудяк, Г.Г. Мусиенко, Ю.Ю. Ратовский, Н.Н. Кочанов // Химия и технология топлив и масел. – 2000. – № 5. – С. 40 – 43.
15. Ситников С.А. Перспективы развития АО «Уфанефтехим» / С.А. Ситников // Мат. научн.-тен. конф. –Уфа, 1996. С. 20-31.
16. Рекламная публикация фирмы “Koch – Glitsch”. // Химия и технология топлив и масел. – 1999, №2.
17. Форбс Х.Х. Применение насадки Глитч для повышения производительности вакуумной колонны. – Пер. с англ / Х.Х. Форбс // Инженер – химик. – 1965. -№13. -С. 64-68.
18. Чен Дж. К. Новые разработки в области ректификации / Дж. К. Чен, К.Т. Чанг // Нефть, газ и нефтехимия за рубежом. – 1989. -№2. -С. 87-98.
19. Хауш У. Применение структурированной насадки при работе ректификационной колонны под высоким давлением / У. Хауш, П.К. Квотсон // Нефть, газ и нефтехимия за рубежом. –1992. -№9. -С. 97-98.
20. Чен Дж. К. Новые разработки в области ректификации / Дж. К. Чен, К.Т. Чанг // Нефть, газ и нефтехимия за рубежом. – 1989, №2. С. 87-98.
21. Banermann H.D. Benhamon. Aminegments internes pour for dictillation sour ride / H.D. Banermann // Information dimul. – 1983. -№239. p. 93-96.
22. Chen G. Performance of High – Efficiency Packing / G. Chen, L. Kitterman, T. Chieh // Chem. Eng. Proc. – 1983. -№11. -p. 49-51.

23. Лебедев Ю.Н. Структурированная насадка ВАКУПАК / Ю.Н. Лебедев, Т.М. Зайцева, В.Г. Чекменёв // Химия и технология топлив и масел. – 2002. -№1. -С. 29-31.

24. Ю.Н. Лебедев. Насадка ВАКУПАК для вакуумных колонн / Ю.Н. Лебедев, В.Г. Чекменёв, Т.М. Зайцева // Химия и технология топлив и масел. – 2004. -№1. -С. 48-53.

25. Елшин А.И. Установки ЭЛОУ-АВТ На Ангарском НПЗ / А.И. Елшин, Ю.Н. Лебедев, В.М. Моисеев и [др.] // Химия и технология топлив и масел. –2002. -№1. -С. 12-14.

1. Ратовский Ю.Ю. Насадки ВАКУПАК и КЕДР для вакуумных колонн установок АВТ / Ю.Ю. Ратовский, Ю.Н. Лебедев, В.Г. Чекменёв // Химия и технология топлив и масел. –2004. -№1. -С. 55-57.
2. Глаголева, О.Ф. Технология переработки нефти. Ч.1: Первичная переработка нефти / О.Ф. Глаголева [и др.]. – М.: Химия, Колос, 2006. – 400 с.
3. Пат. 2188706 РФ, МПК7 B01J19/32. Регулярная насадка для тепло- и массообменных аппаратов / Г.К. Зиберт; заявитель и патентообладатель Дочернее ОАО “Центральное конструкторское бюро нефтеаппаратуры” ОАО “Газпром”. – № 2001101106/12; заявл. 15.01.01; опубл. 10.09.02.
4. Пат. 2119383 РФ, МПК6 B01J19/32. Регулярная насадка / А.М. Машанов; заявитель и патентообладатель А.М. Машанов. – № 97119162/25; заявл. 21.11.97; опубл. 27.09.98.
5. Пат. 2232632 РФ, МПК7 B01J19/32. Регулярная насадка / С.А. Лаптев; заявитель и патентообладатель Саратов. акц. произв.- коммерч. ОО “Нефтемаш” – САПКОН. – № 2003102557/15; заявл. 30.01.03; опубл. 20.07.04.
6. Пат. 2192305 РФ, МПК6 B01J19/32. Насадочная тепломассообменная перекрестноточная колонна / Ю.А. Кащицкий; заявитель и патентообладатель Малое предпр. «РИВМА» по разработке и внедрению массообменной аппаратуры. – № 2001106477/12; заявл. 11.06.92; опубл. 10.12.95.114
7. Пат. 2113900 РФ, МПК6 B01J19/30. Регулярная насадка для тепломассообенных аппаратов / Г.К. Зиберт; заявитель и патентообладатель АО “Центральное конструкторское бюро нефтеаппаратуры”. –№ 97108841/25; заявл. 21.05.97; опубл. 27.06.98.
8. Пат. 2198727 РФ, МПК7 B01J19/32. Регулярная насадка для противоточного аппарата / Г.К. Зиберт [и др.]; заявитель и патентообладатель Т.М. Феоктистова. – № 2001128469/12; заявл. 23.10.01; опубл. 20.02.03.
9. Пат. 2224591 РФ, МПК7 B01J19/32. Регулярная насадка для тепломассообменных аппаратов / Р.Н. Зиберт; заявитель и патентообладатель Р.Н. Зиберт. – № 2003102360/15; заявл. 29.01.03; опубл. 27.02.04.
10. Колонное оборудование / |Инженерно-внедренческий центр ИНЖЕХИМ – г. Казань [Электронный ресурс]. – Режим доступа: http: ingehim.ru›files/kolonnoe-oborudovanie.pdf, свободный.
11. Георгиев, В. Выявление причин низкого выхода тяжелого вакуумного газойля при вакуумной дистилляции мазута / В. Георгиев, Д. Стратиев, К. Кирилов, К. Петков, Д. Минков // Химия и технология топлив и масел. – 2009. – № 3. – С. 19 – 22.
12. Богатых К.Ф. Многоканальная секциононированная насадочная колонна. / К. Ф. Богатых, И.А. Беликова, Б.К. Марушкин. // Авторское свидетельство 1042780 СССР, МКИ В 01 Д 53/20. №3394651; заяв. 16.02.1982, опубл. в Б.И. №35, 1983.
13. Богатых К.Ф. Многоуровневый отбор масляных фракций в вакуумных перекрестноточных насадочных колоннах/ К.Ф. Богатых, Й.С. Езунов, В.П. Романов, С.К. Чуракова / Нефть и газ Западной Сибири. Проблемы добычи и транспортировки: сб. матер. докл. Межгосударств. науч.-техн. конф./ Тюмень: ТПТИ. – 1993. –С. 179-180.
14. Богатых К.Ф. Массообменный аппарат. / К.Ф. богатых, В.Л. Долманов и др. // Авторское свидетельство 1143446 СССР, МКИ В 01 Д 53/20. опубл. в Б.И. 1985-№9.
15. Богатых К.Ф. Моделирование и оптимизация технологии фракционирования отбензиненной нефти в насадочной колонне К-2 установки АВТ по результатам обследования / К.Ф. Богатых, В.П.Костюченко, С.К.Чуракова и др. // В кн.: Методы кибернетики химиуо-технологических процессов. Тезисы докладов V Международной научной конференции. Т.2, книга 1.- Уфа, 1999. -С.54-56.
16. Богатых К.Ф. Моделирование работы контактного устройства ректификационной колонны / К.Ф. Богатых, Л.Н. Фролова, И.А. Ножкин. // Ускорение научно-технического труда в промышленности.- Уфа, 1981. -С.54-56.
17. Богатых К.Ф. Насадочная тепломассобменная колонна / К.Ф. Богатых, В.Л. Долматов, Р.Н. Рязапов // Авторское свидетельство 9976762 СССР, МКИ В 01 D 53/20. заявл. 05.11.83, опубл. в Б.И. 1985-№22.
18. Богатых К.Ф. Насадка для тепломассобменных аппаратов / К.Ф. Богатых, Б.К. Марушкин, И.А. Мнушкин, А.Ф. Артемьев. // Авторское свидетельство 9976762 СССР, МКИ В 01 D 53/20. №3341823; заявл. 28.09.1981, опубл. в Б.И. 1983-№7.
19. Богатых К.Ф. Насадочная колонна / К.Ф. Богатых, Б.К. Марушкин, В.Л. Долматов // Авторское свидетельство 1168277 СССР, МКИ В 01 Д 53/20. №361 заявл. 27.06.1984, опубл. в Б.И. 1985-№27.
20. Богатых К.Ф. Насадочная колонна / К.Ф. Богатых, Б.К. Марушкин, И.А. Мнушкин, М.Н. Кутушев, В.Н. Павлычев // Авторское свидетельство 1039536 СССР, МКИ В 01 Д 53/20. Опубл. в Б.И. 1983. №33.
21. Богатых К.Ф. Насадочная колонна / К.Ф. Богатых, Б.К. Марушкин, И.А. Мнушкин // Авторское свидетельство 1117076 СССР, МКИ В 01 Д 53/20. Опубл. в Б.И. 1984. №37.
22. Богатых К.Ф. Насадочная колонна / К.Ф. Богатых, И.А. Мнушкин, Б.К. Марушкин // Авторское свидетельство 1029973 СССР, МКИ В 01 Д 53/20. Опубл. в Б.И. 1983. №27.
23. Богатых К.Ф. Насадочная колонна / К.Ф. Богатых, И.А. Мнушкин, Б.К. Марушкин // Авторское свидетельство 1143447 СССР, МКИ В 01 Д 53/20. Опубл. в Б.И. 1983. №11.
24. Богатых К.Ф. Особенности конструктивного оформления атмосферных и вакуумных полных перекрестноточных насадочных колонн для установок АВТ / К.Ф. Богатых, Р.Н. Резяпов, С.К. Чуракова // Тез. докл. межзаводской школы по обмену ередовым производственным опытом. – Опыт рконструкции вакуумных блоков на АВТ. –М., ЦНИИТЭнефтехим, 1988. -19 с.
25. Богатых К.Ф. Особенности применения многоканальных секционированных перекрестноточных насадочных колонн/ К.Ф. богатых // Научно-технической конф. по массообменной колонной аппаратуре. –Уфа, 1987. –С. 32-33.
26. Богатых К.Ф. Опыт и перспективы применения перекрестноточных насадочных колонн в нефтепереработке и нефтехимии. В кн.: Нефтедобыча, нефтепереработка, нефтехимия и катализ / К.Ф. Богатых // Материалы I съезда химиков, нефтехимиков, нефтепереработкчиков и работников промышленности стройматериалов Республики Башкортостан. –Уфа. -1992. –С.20-33.
27. Беляевский М.Ю. Определение гидравлического сопротивления и эффективности массообменных тарелок. / Беляевский М.Ю., Колмогоров Г.Ю., Заика А.И. и [др]. // Нефтепереработка и нефтехимия –М.: «ЦНИИТЭнефтехим», 2014. №1. С. 42-47.
28. Беляевский, М. Ю. Определение эффективности массообменных устройств c учетом гидравлического сопротивления / М. Ю. Беляевский, Е. А. Беленов // Нефтепереработка и нефтехимия. – 2000. - № 10. – С. 46-55.
29. Александров И.А. Ректификационные и абсорбционные аппараты. Методы расчета и конструирования. 3-е издание, переработанное. – М.: Химия, 1978. - 280 с.
30. Ахметов С. А. Технология и оборудование процессов переработки нефти и газа: учебное пособие // С. А. Ахметов, Т. П. Сериков, И. Р. Кузеев, М. И. Баязитов; Под. ред. С. А. Ахметова. – СПб.: Недра, 2006. – 868 с.
31. Нефти СССР. Справочник: в 4 т; - М.; Химия, 1971-1974. – Т.1 – 1971. 504 с.; Т.2 – 1972. 392 с.; Т.3 – 1972. 616с.; Т.4 – 1974. 787 с.
32. HYSYS. Tutorial Guide. – USA, 2006.
33. Rro/II. Tutorial Guide. Process engineering suite. – USA, 2003.
34. ChemCad, ver. 5.2. User’s manual. – Chemstations inc., 2002.
35. Зиятдинов Н.Н, Емельянов В.М., Смирнова Л.А., Лаптева Т.В. Исследование и проектирование химико-технологических процессов с использованием моделирующий программы CHEMCAD: учебное пособие./Казанский технол. ун-т, - Казань, 2001. – 84 с.
36. Танатаров М.А. Технологические расчеты установок переработки нефти / М.А. Танатаров, М.Н. Ахметшина, Р.А. Фасхутдинов и [др.]. М.: Химия, 1987. -352 с.
37. Дахин О.Х. Машины и аппараты химических производств: Курс лекций / О.Х. Дахин // Волгоград: РПК «Политехник», 2011. -161 с.
38. Александров И.А. Массопередача при ректификации и абсорбции многокомпонентных смесей. Л.: Химия, 1975, -320 с.
39. Рамм В.М. Абсорбция газов. М.: Химия, 1971. -767 с.
40. Кафаров В.В. Основы массопередачи. Изд. 2-е. М.: Высшая школа, 1972. -496 с.
41. Ахметов C. Технология и оборудование процессов переработки нефти и газа: учебное пособие/ С.А. Ахметов, Т.П. Сериков, И.Р. Кузеев и [др] // CПб.: Недра, 2006. —868 с.; ил.
42. Осипов Э.В.. Системное моделирование установок вакуумной ректификации/ Э.В. Осипов, Э.Ш. Теляков, С.И. Поникаров //Бутлеровские сообщения. 2011. Т. 28. №20., С. 81–88.
43. Осипов Э.В. Модернизация вакуумсоздающих систем установок ректификации мазута. / Э.В. Осипов, Э.Ш. Теляков, С.И. Поникаров // Бутлеровские сообщения. 2011. Т.28. №20. С.109-115.
44. Горшков В.Г. Промышленный опыт и перспективы использования отечественных абсорбционных бромистолитиевых холодильных машин и тепловых насосов нового поколения. / В.Г. Горшков, А.Г. Паздников, Д.Г. Мухин // "Холодильная техника" № 8/2007 г. С. 23-29.
45. Осипов Э.В. Совершенствование вакуумсоздающих систем (ВСС) установок АВТ (монография): Дисс. … канд. техн. наук / КНИТУ. – Казань, 2012. – 137 с.;
46. Осипов Э.В. Технологическое обследование вакуумной ректификационной колонны разделения мазута К-3 ТПП «Когалымнефтегаз» (ОАО «Лукойл – Западная Сибирь) / Э.В. Осипов, Э.Ш. Теляков, Х.С. Шоипов // Вестник Казанского технологического университета. №21; Федер. агентство по образованию, Казан. гос. технол. ун-т. – Казань: КГТУ, 2013. –С. 283-286.
47. Осипов Э.В. Реконструкция системы создания вакуума ректификационной колонны К-3 ТПП «Когалымнефтегаз» (ОАО «Лукойл – Западная Сибирь) / Э.В. Осипов, Х.С. Шоипов, Э.Ш. Теляков // Бутлеровские сообщения. 2013. Т. 36. №11. С. 50–57.
48. Пароэжекторные вакуум-насосы. Гипронефтемаш. М. 1965. 129 с.
49. Фролов Е.С.. Вакуумная техника: Справочник. / Е.С. Фролов, В.Е. Минайчев, А.Т. Александрова и др.: Под общ. ред Е.С. Фролова, В.Е. Минайчева. – М.: Машиностроение, 1992 – 480 с.
50. Успенский В.А. Струйные вакуумные насосы. / В.А. Успенский, Ю.М. Кузнецов. – М: Машиностроение, 1973 – 144 с.
51. Соколов Е.Я.. Струйные аппараты. / Е.Я. Соколов, Зингер Н.М. – 3-е изд., перераб. – М. Энергоатомиздат, 1989. – 352 с.
52. Birgenheier В. В. Designing steam jet vacuum systems / D. B. Birgenheier, T. L. Butzbach, D. E. Bolt, R. K. Bhatnagar, R. E. Ojala, J. Aglitz // Chemical Engineering, July 1993
53. Цегельский В.Г. Двухфазные струйные аппараты. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана. 2003.
54. Райзман И.А. Жидкостнокольцевые вакуумные насосы и компрессоры. – Казань, 1995. – 258 с.