Семя – орган полового размножения и расселения растений: наружи у семян имеется плотный покров – кожура...
Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ - конструкции, предназначенные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой...
Топ:
Отражение на счетах бухгалтерского учета процесса приобретения: Процесс заготовления представляет систему экономических событий, включающих приобретение организацией у поставщиков сырья...
Когда производится ограждение поезда, остановившегося на перегоне: Во всех случаях немедленно должно быть ограждено место препятствия для движения поездов на смежном пути двухпутного...
Характеристика АТП и сварочно-жестяницкого участка: Транспорт в настоящее время является одной из важнейших отраслей народного хозяйства...
Интересное:
Что нужно делать при лейкемии: Прежде всего, необходимо выяснить, не страдаете ли вы каким-либо душевным недугом...
Наиболее распространенные виды рака: Раковая опухоль — это самостоятельное новообразование, которое может возникнуть и от повышенного давления...
Аура как энергетическое поле: многослойную ауру человека можно представить себе подобным...
Дисциплины:
2022-11-14 | 28 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Q= рсрр[0,5(l-lk)-c]b 1,5Rbtbh0'2 / c, где с = 0,5(l-lk-2h0)
Q= 0,289[0,5(1,2-0,6)-0,07]*1=0,066 < 1,5*0,75*1,15*0,2652 / 0,07 =1,3 МН.
Условие выполняется.
Определяем расчётную продавливающую силу
F=[0,289*(1,2-0,6-2*0,265)] /2 = 0,010 МН.
Величина um =0,5*(1+1)=1 м.
Проверяем прочность фундамента на продавливание
F jbRbt umh0,т.е. 0,010< 1* 0,75* 1* 0,265 = 0,199 МН, следовательно, прочность фундамента на продавливание обеспечена.
Рассчитаем прочность нормального сечения фундамента, определив предварительно изгибающий момент, возникающий в сечении плиты у грани стены: М=0,125*0,289(1,2-0,6)2 *1 = 0,013 МН м.
В качестве рабочих стержней примем арматуру класса А-III с расчётным сопротивлением Rs = 355 МПа.
Определим требуемую площадь сечения арматуры на 1 м длины плиты
Аs = 0,013 / 0,9*0,265*355 = 0,000154 м2 = 1,54 см2
Принимаем шесть стержней диаметром 6 мм из стали класса А-III с Аs = 1,70 см2. Шаг стержней u = 15 см.
Площадь сечения распределительной арматуры Аsp= 0,1* 1,7 = 0,17 см2 на 1 м ширины фундамента. Увеличим вдвое площадь сечения распределительной арматуры, т.к. в фундаменте работают на изгиб две консольные части: Аsp= 2*0,17=0,34 см2.
Окончательно по конструктивным соображениям принимаем три стержня диаметром 6 мм из стали класса А-I, Аsp = 0,85 см2 на 1 м ширины плиты фундамента. Шаг стержней u = 35 см.
Определим изгибающий момент у грани стены от нормативных нагрузок М=0,125*0,23*(1,2-0,6)2 *1 = 0,0104 МН м.
Найдём значения модулей упругости арматуры и бетона:
Еs = 200000 МПа, Еb = 20500 МПа и определим соотношение
n = 200000 / 20500 = 9,8.
Коэффициент армирования сечения:
m1 = 1,7 / 30*100 = 0,0006 = 0,06 %.
Упругопластический момент сопротивления
Wpl = [0,292 + 1,5*9,8*0,0006]*1*0,32 = 0,027 м3.
Находим расчётное сопротивление бетона растяжению для второй группы предельных состояний Rbtn = 1,15 МПа.
Момент трещинообразования Мcrc = 1,15 * 0,027 = 0,031 МН м.
|
Проверяем выполнение условия М Мcrc: 0,0104 < 0,031, следовательно трещины в теле фундамента не возникают.
Расчёт осадок фундаментов.
Определим методом элементарного суммирования вероятную осадку ленточного фундамента в части здания с подвалом. Ширина фундамента 1,2 м, глубина заложения – 2,4 м. Среднее давление под подошвой фундамента рср = 0,209 МПа.
Удельный вес грунтов залегающих в основании фундамента:
g1 = 0,0186 МН/м3, g2 = 0,0191 МН/м3, g3 = 0,0077 МН/м3,
g4 = 0,0200 МН/м3,g5 = 0,0198 МН/м3.
По формуле szg = определяем ординаты эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта и вспомогательной эпюры 0,2szg:
- на поверхности земли: szg = 0; 0,2szg = 0;
- на уровне подошвы фундамента:
szg0 = 0,0186*2,4 = 0,044 МПа; 0,2szg0 = 0,008 МПа;
- на контакте первого и второго слоёв:
szg1 = 0,0186*3 = 0,055 МПа; 0,2szg1 = 0,010 МПа;
- на контакте второго и третьего слоёв:
szg2 = 0,055+0,0191*4=0,122 МПа; 0,2szg2 = 0,016 МПа;
- на контакте третьего и четвёртого слоёв:
szg3 = 0,132+0,0077*1=0,139 МПа; 0,2szg3 = 0,026 МПа;
- на контакте четвёртого и пятого слоёв:
szg4 = 0,139+0,02*6 = 0,259 МПа; 0,2szg4 = 0,052 МПа;
- на подошве пятого слоя:
szg5= 0,259+0,0198*6=0,378 МПа; 0,2szg5 = 0,076 МПа;
Полученные значения ординат эпюры вспомогательных напряжений и вспомогательной эпюры перенесём на геологический разрез. Определим дополнительное давление по подошве фундамента:
рд = 0,209-0,044=0,138 МПа.
Соотношение n = L / b =24 / 1,2 >10. Чтобы избежать интерполяции, зададимся соотношением m = 0,4. Тогда высота элементарного слоя грунта hi = 0,4*1,2 / 2 = 0,24 м.
Проверим выполнение условия hi < 0,4b; 0,24 < 0,4*1,2=0,48. Условие выполняется с большим запасом, поэтому в целях сокращения вычислений примем высоту элементарного слоя hi = 0,4 м.
Далее построим эпюру дополнительных напряжений в сжимаемой толще основания воспользовавшись формулой szр = aрдg и таблицей значений коэффициента a. Вычисления представим в табличной форме.
Грунт | z, м | m=2z/b | a | sz=a* *pд , МПа | Е, МПа |
Насыпной грунт | 0 0,4 0,8 1,2 1,6 2,0 2,4 2,8 | 0 0,7 1,3 2,0 2,7 3,3 4,0 4,7 | 1 0,905 0,727 0,550 0,434 0,365 0,306 0,264 | 0,138 0,125 0,100 0,076 0,059 0,050 0,042 0,036 | 10 |
Суглинок полутвёрдый | 3,0 3,2 3,6 4,0 4,4 4,8 5,2 5,6 6,0 6,4 6,8 | 5,0 5,3 6,0 6,7 7,3 8,0 8,7 9,3 10,0 10,7 11,3 | 0,249 0,231 0,208 0,187 0,173 0,158 0,145 0,136 0,126 0,118 0,112 | 0,034 0,031 0,028 0,025 0,023 0,022 0,022 0,021 0,020 0,019 0,018 | 13 |
Торф | 7,0 7,2 | 11,7 12,0 | 0,107 0,104 | 0,017 0,015 | 1 |
|
Нижнюю границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения вспомогательной эпюры и эпюры дополнительного напряжения, т.к. для вычисления осадок необходимо выполнение условия sz 0,2szg. Эта точка пересечения соответствует мощности сжимаемой толщи Н = 7,2 м.
Воспользовавшись формулой s = b , вычислим осадку фундамента, пренебрегая различием значений модуля общей деформации грунта на границах слоёв, приняв во внимание, что данное предположение незначительно скажется на окончательном результате:
s =
=0,0172+0,0058+0,0052=0,0282 м =
= 2,8 см.
В рассматриваем случае s=2,8 см < su = 10 см. Следовательно, полная осадка фундамента не превышает предельно допустимой по СНиП.
|
|
История развития хранилищ для нефти: Первые склады нефти появились в XVII веке. Они представляли собой землянные ямы-амбара глубиной 4…5 м...
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰)...
Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций...
Индивидуальные очистные сооружения: К классу индивидуальных очистных сооружений относят сооружения, пропускная способность которых...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!