При расчете по раскрытию трещин

Оглавление

ВВЕДЕНИЕ. 3

1. Разработка вариантов.. 4

1.1 Вариант 1.. 4

1.1.1 Определение схемы моста. 4

1.1.2 Определение объемов работ... 4

1.2 Вариант 2.. 10

1.2.1 Определение схемы моста. 10

1.2.2 Определение объемов работ... 10

1.3 Вариант 3.. 15

1.3.1 Определение схемы моста. 15

1.3.2 Определение объемов работ... 15

2. Технико - экономическое сравнение вариантов 18

3.РАСЧЁТ ПРОЛЁТНОГО СТРОЕНИЯ.. 19

3.1. Расчёт плиты проезжей части.. 19

3.1.1. Определение расчетных усилий. 19

3.1.2.Подбор сечения плиты проезжей части. 23

3.2.Расчет главной балки. 32

3.2.1.Определение расчетных усилий. 32

3.2.2.Расчет балки из обычного железобетона. 35

4. Расчет промежуточной опоры.. 40

4.1 Определение расчетных усилий в элементах опоры.. 40

4.2 Расчёт сечений бетонных опор. 42

Библиографический список. 45

ВВЕДЕНИЕ

 

Разработать проект железобетонного моста под железную дорогу, имея следующие данные:

1) отверстие моста – 70 м

2) коэффициент размыва – К = 1,11

3) район строительства – Московская область

4) уровни воды: УМВ 41,6 м, УВВ 44,1 м

5) уровни ледохода: ,

6) толщина льда – 0,4

7) временная расчетная нагрузка – С 11

8) подмостовые габариты – 30х7

9) число путей железной дороги - 1

 

 

1. Разработка вариантов

1.1 Вариант 1

1.1.1 Определение схемы моста

     Высота конусов насыпей подходов над расчетным горизонтом:

;

Высота насыпи больше 6 м, следовательно, величина захода устоя в насыпь a = 1 м.

Разработка варианта.

Теоретическая длина моста:

L_т = l_о + 3 H + n b + 2 а,

где n - количество промежуточных опор

b - средняя толщина промежуточной опоры

H - высота средней линии трапеции, образуемой горизонталями высоких и меженных вод (по которой измеряется отверстие моста), до отметки бровки полотна,

l_о -отверстие моста, = 70 м;

а - величина захода устоя в насыпь

L_т = 70 +8,8 3+2+6 3,5=119,4 м

Фактическая длина моста при принятых конструкциях составит (с учетом расстояния между торцами балок по 0,1м):

L_ф=3,75 2+34,2+13,5 6+8 0,05=123,1 м

Фактическое отверстие моста:

Отклонение фактического отверстия моста от заданного в меньшую сторону:

, что допустимо.

 

Отклонение заданной длины моста от фактической:

< 5% 

Провека проходит.

 

1.1.2 Определение объемов работ

Объем железобетона для пролетного строения длиной 34,2 м. – 112 м³. Для пролетного строения длиной 13,5 м. – 26,6 м³.

Мост имеет 6 промежуточных опор. Из них 3 опор высотой 10,5 м. и 3 опоры высотой 8,4 м.

Для опоры высотой 10,5 м:

Объем железобетонных блоков одной опоры составляет ориентировочно:

м³

Бетон омоноличивания и бетон заполнения опоры:

м³

Объем ростверка высотой 2,0 м из монолитного железобетона примем с размерами в плане 5,5 × 7,5 м:

м³

Для опоры высотой 8,4 м:

Объем железобетонных блоков одной опоры составляет ориентировочно:

м³

Бетон омоноличивания и бетон заполнения опоры:

м³

Объем ростверка высотой 2,0 м из монолитного железобетона примем с размерами в плане 5,5 × 7,5 м:

м³

Для определения количества свай в свайном фундаменте промежуточной опоры балочного моста можно пользоваться приближенным способом расчета.

Количество свай определяется по формуле:

, где

 - коэффициент, учитывающий влияние изгибающего момента, действующего по подошве ростверка, равный 1,7;

- сумма расчетных вертикальных сил, действующих по подошве фундамента.

.

Здесь  - вертикальные давления, тс, от временной нагрузки при загружении двух прилегающих пролетов, от веса балласта на пролетных строениях железнодорожного моста, от веса железобетонных пролетных строений и от веса опоры с фундаментом соответственно.

Указанные величины определяются по формулам

 

где

l₁, l₂ - полные длины пролетных строений, опирающихся на опоры, м;

 – временная эквивалентная нагрузка, т/пог.м;

γ_fv  = 1,3 - коэффициент надежности для временной нагрузки;

 = 1,3 – объемный вес балласта с частями пути, т/м3;

 = 2 - коэффициент надежности для балласта;

=1,1- коэффициент надежности для собственного веса конструкции;

= 2,4 т/м³–объемный вес железобетона.

= 2,2 т/м³–объемный вес бетона.

V_оп – объем опоры, складывается из объема оголовка, тела опоры и ростверка.

 

Определим длину свай для первой опоры

  

тс

Расчетная несущая способность одной сваи:

для 12 свай диаметром 1 м

тс

по графику зависимости несущей способности сваи от глубины забивки определим, что необходимая длина сваи l = 12 м.

Объём свай:

Объем бетона для заполнения полых свай:

Определим длину свай для 2 опоры

тс

Расчетная несущая способность одной сваи:

для 12 свай диаметром 1 м

тс

по графику зависимости несущей способности сваи от глубины забивки определим, что необходимая длина сваи l = 16 м.

Объём свай:

Объем бетона для заполнения полых свай:

 

Определим длину свай для 4,5 и 6 опор

 

  

тс

Расчетная несущая способность одной сваи:

для 12 свай диаметром 1 м

тс

по графику зависимости несущей способности сваи от глубины забивки определим, что необходимая длина сваи l = 13 м.

Объём свай:

Объем бетона для заполнения полых свай:

 

Объем устоев:

.

Объём четырёх стоек 50380 длиной 6 м:

.

 

Определение общей стоимости и объема работ моста приводится в таблице 1 в ценах 1984 г. на основе данных методических указаний.

N п/п	Наименование работ	Единица измерения	На Один эле	Колич	Стоимость
					Единицы измерения, руб.	общая, тыс.руб
1	Изготовление и монтаж пролетных строений из железобетона Длиной 13,5 м Длиной 34,2 м	1 м3 1 м3	26,6 112	6 1	300 380	47,88 42,6
2	Сооружение промежуточных опор Устройство ограждения котлована из брусчатого шпунта длиной 6 м Изготовление и погружение железобетонных свай диаметром 100 см, Длиной 12 м. Длиной 13 м. Длиной 16 м. Бетон заполнения свай оболочек 12м Бетон заполнения свай оболочек 13м  Бетон заполнения свай оболочек 16м Устройство ростверка из монолитного железобетона  Оголовок промежуточной опоры Устройство тела опоры из сборного железобетона высотой 10,5 м высотой 8,4 м Омоноличивание и заполнение блоков опоры высотой 10,5 м Высотой 8,4 м	1 м2 стенки     1 шт/1 м3 1 шт/1 м3 1 шт/1 м3 1 шт/1 м3 1 шт/1 м3 1 шт/1 м3 1 м3 1 м3 1 м3   1 м3   1 м3 1 м3	189,2     33,26 36,04 44,35 79,76   86,41   106,35     82,5   11,76 60   54   88,4 70,7	6     1 1 1 1   1   1     6   6 3   3   3 3	30     340 340 340 250   250   250     140   140 250   250   70 70	34,06     11,31 12,25 15,08 19,94   21,60   26,59     69,3   6,86 45,0   40,5   18,56 14,85
3	Сооружение устоев Изготовление и установка четырех стоек длиной 6 м Устройство устоя из монолитного Железобетона	1 м3   1 м3	9,6   62,8	2   2	140   180	2,68   22,6
4	Итого тыс. руб					451,9

 

 

1.2 Вариант 2

1.2.1 Определение схемы моста

Стоимость опор значительно превышает стоимость пролетных строений. Следует увеличить пролеты, тем самым уменьшить количество опор.

 

 

L_т = 70 +8,8 3+2+4 3,5=115,9

L_ф=5,3 2+34,2+18,7 4+6 0,05=119,9

Отклонение заданной длины моста от фактической:

<5% 

Фактическое отверстие моста:

Отклонение фактического отверстия моста от заданного в меньшую сторону:

, что допустимо.

 

Проверка проходит.

 

1.2.2 Определение объемов работ

Объем железобетона для пролетного строения длиной 18,7 м. – 45,8 м³. Для пролетного строения длиной 34,2 м. –112 м³.

Мост имеет 4 промежуточных опор. Из них 2 опоры высотой 9,1 м., 1 опора высотой 8,4 м и 1 опора высотою 7,7 м.

 

Для опоры высотой 9,1м:

 

Объем железобетонных блоков одной опоры составляет ориентировочно:

м³

Бетон омоноличивания и бетон заполнения опоры:

м³

Для опоры высотой 8,4м:

 

Объем железобетонных блоков одной опоры составляет ориентировочно:

м³

Бетон омоноличивания и бетон заполнения опоры:

м³

Для опоры высотой 7 м:

Объем железобетонных блоков одной опоры составляет ориентировочно:

м³

Бетон омоноличивания и бетон заполнения опоры:

м³

Объем ростверка высотой 2,0 м из монолитного железобетона примем с размерами в плане 5,5 × 7,5 м:

м³

 

Определим длину свай для 1 опоры:

 

  

тс

Расчетная несущая способность одной сваи:

для 12 свай диаметром 1 м

тс

по графику зависимости несущей способности сваи от глубины забивки определим, что необходимая длина сваи l = 16 м.

Объём свай:

Объем бетона для заполнения полых свай:

Определим длину свай для 3 опоры

 

  

тс

Расчетная несущая способность одной сваи:

для 12 свай диаметром 1 м

тс

 

по графику зависимости несущей способности сваи от глубины забивки определим, что необходимая длина сваи l = 14 м.

Объём свай:

Объем бетона для заполнения полых свай:

 

Определим длину свай для 4:

 

  

тс

Расчетная несущая способность одной сваи:

для 12 свай диаметром 1 м

тс

по графику зависимости несущей способности сваи от глубины забивки определим, что необходимая длина сваи l = 14м.

Объём свай:

Объем бетона для заполнения полых свай:

 

Объем устоев:

.

 

Объём шести стоек 50380 длиной 6 м:

 

.

 

 

Определение общей стоимости и объема работ моста приводится в таблице 2 в ценах 1984 г. на основе данных методических указаний.

N п/п	Наименование работ	Единица измерения	На Один эле	Колич	Стоимость
					Единицы измерения, руб.	общая, тыс.руб
1	Изготовление и монтаж пролетных строений из железобетона Длиной 18,7 м Длиной 34,2 м	1 м3 1 м3	45,8 112	4 1	300 380	41,22 42,56
2	Сооружение промежуточных опор Устройство ограждения котлована из брусчатого шпунта длиной 6 м Изготовление и погружение железобетонных свай диаметром 100 см, Длиной 14 м. Длиной 16 м. Бетон заполнения свай оболочек 14м Бетон заполнения свай оболочек 16м   Устройство ростверка из монолитного железобетона Оголовок промежуточной опоры Устройство тела опоры из сборного железобетона высотой 9,1 м Высотой 8,4м Высотой 7 м Омоноличивание и заполнение блоков опоры высотой 9,1 м Высотой 8,4 м Высотой 7 м	1 м2 стенки     1 шт/1 м3 1 шт/1 м3 1 шт/1 м3 1 шт/1 м3 1 м3   1 м3 1 м3   1 м3 1 м3 1 м3   1 м3 1 м3	189,2     38,81 44,35 93,05   106,35     82,5   11,76 52   48 40 76,7   67,34 58,92	4     2 1 2   1     4   4 2   1 1 2   1 1	30     340 340 250   250     140   140 250   250 250 70   70 70	22,70     26,39 15,08 46,52   26,59     46,2   6,58 26,0   12,0 5,0 10,64   4,73 4,13
3	Сооружение устоев Изготовление и установка четырех стоек длиной 6 м Устройство устоя из монолитного Железобетона	1 м3   1 м3	12,6   107	2   2	140   180	3,52   38,52
4	Итого тыс. руб					379,50

1.3 Вариант 3

1.3.1 Определение схемы моста

За счет уменьшения числа опор второй вариант оказался дешевле первого. В третьем варианте сократим количество опор до двух, увеличим пролетные строения, тем самым уменьшим стоимость.

 

L_т = 70 +8,8 3+2+2 3=104,4

L_ф=5,75 2+27,6 2+34,2+4 0,05=100,2

Отклонение заданной длины моста от фактической:

<5% (допуск).

Фактическое отверстие моста:

Отклонение фактического отверстия моста от заданного в меньшую сторону:

, что допустимо.

 

 

1.3.2 Определение объемов работ

Объем железобетона для пролетного строения длиной 34,2 м. –112 м³. Для пролетного строения длиной 27,6 м. –83 м³.

Мост имеет 2 промежуточные опоры. Обе опоры высотой 9,1

 

Для опоры высотой 9,1 м:

 

Объем железобетонных блоков одной опоры составляет ориентировочно:

м³

Бетон омоноличивания и бетон заполнения опоры:

м³

 

Определим длину свай для этих опор:

 

  

тс

Расчетная несущая способность одной сваи:

для 12 свай диаметром 1 м

тс

по графику зависимости несущей способности сваи от глубины забивки определим, что необходимая длина сваи l = 18 м.

 

Объём свай:

 

Объем бетона для заполнения полых свай:

 

  Объем устоев:

.

Объём шести стоек 50380 длиной 6 м:

.

 

 

Определение общей стоимости моста приводится в таблице 3 в ценах 1984 г. на основе данных методических указаний.

N п/п	Наименование работ	Единица измерения	На Один эле	Колич	Стоимость
					Единицы измерения, руб.	общая, тыс.руб
1	Изготовление и монтаж пролетных строений из железобетона Длиной 27,6 м Длиной 34,2 м	1 м3 1 м3	83,0 112,0	2 1	300 380	49,8 42,56
2	Сооружение промежуточных опор Устройство ограждения котлована из брусчатого шпунта длиной 6 м Изготовление и погружение железобетонных свай диаметром 100 см, Длиной 18 м.   Бетон заполнения свай оболочек 18м   Устройство ростверка из монолитного железобетона Оголовок промежуточной опоры Устройство тела опоры из сборного железобетона высотой 9,1 Омоноличивание и заполнение блоков опоры высотой	1 м2 стенки     1 шт/1 м3 1 шт/1 м3   1 м3 1 м3 1 м3 1м3	189,2     49,9   119,64     82,5   11,76 52   76,6	3     2   2     2   2 2   2	30     340   250     140   140 250   70	17,03     33,93   59,82     23,10   3,29 26,00   10,72
3	Сооружение устоев Изготовление и установка четырех стоек длиной 6 м Устройство устоя из монолитного Железобетона	1 м3   1 м3	12,6   107	2   2	140   180	3,52   38,52
4	Итого тыс. руб					277,6

 

 

2. Технико – экономическое сравнение вариантов

Сопоставление капитальных затрат по вариантам приведено в табл. 4 в ценах 1984 г. на основании данных приложения из методических указаний.

У 1 варианта моста много недостатков, он дорогой по сравнению с 3 вариантом,у него большая стоимость промежуточных опор из-за их количества.

Чтобы избавиться от этих недостатков во 2 варианте я принял решение уменьшить количество опор и это существенно снизило стоимость варианта.

В 3 варианте учитывая прошлые недостатки я добился самой меньшей стоимости что значительно влияет на выбор третьего варианта к дальнейшей разработки.  

В результате техно- экономического сравнения к разработки принимаю 3 вариант.

Таблица 4. Капитальные затраты по вариантам

Варианты		Стоимость, тыс. руб.
№ вариантов	Схема, м
1	13,532+ 34,234+13,5	451,9
2	18,7 + 34,2 + 18,733	379,5
3	27,6 + 34,2 + 27,6	277,6

 

3.РАСЧЁТ ПРОЛЁТНОГО СТРОЕНИЯ

3.1. Расчёт плиты проезжей части

3.1.1. Определение расчетных усилий.

 

Рис 1. Расчетная схема плиты проезжей части с ездой на балласте

Определение расчетных усилий в плите проезжей части производится с учетом особенностей конструкции пролетного строения. Плита проезжей части работает под нагрузкой на изгиб в поперечном направлении. В зависимости от способа объединения главных балок выбирается соответствующая расчетная схема плиты.

Плита работает под вертикальной нагрузкой как две консоли, защемленные одной стороной в ребре балки.

 

 

Геометрические характеристики

;

;

;

;

Здесь  – длина участка, по которому распределяется временная нагрузка при толщине балласта под шпалой 0,35м

b=0,5м-толщина ребра

На рисунке 1 даны следующие обозначения нормативных нагрузок при расчетной ширине участка плиты вдоль пролета 1.0 м:

- собственный вес односторонних металлических перил Р_П = 0,687 кН/м;

- железобетонной плиты тротуара Р_Т = h_Т × b_Т × g _жб = 0,1 × 0,562 × 24,5 = 1,38 кН/м;

- плиты балластного корыта p _пл = h_пл × g _жб = 0,2 × 24,5 = 4,9 кН/м;

- балласта с частями пути p _б = h_б × g _б = 0,5 × 19,6 = 9,8 кН/м.

- нормативная временная нагрузка Р _n = 19.62 × К/ b;

где 19,62 кН/м – интенсивности нагрузки,

К – класс заданной нагрузки по схеме С = 11,

b _p – ширина распределения нагрузки поперек оси пролетного строения, 3.4м для наружной консоли и 3.05м для внутренней,

Нормативная временная нагрузка для наружной консоли:

Нормативная временная нагрузка для внутренней консоли:

Коэффициент надежности по нагрузке для постоянной нагрузки q_б - g _f2 = 1,3, для остальных постоянных нагрузок Р_П, Р_Т, q_пл - g _f2 = 1,1.

Коэффициент надежности по нагрузке к временной нагрузке от подвижного состава принимаем равной g _{f n} = 1,3.

Динамический коэффициент при расчете плиты на прочность принимается равный

1 + m = 1,5.

Расчет усилий:

При расчете на прочность.

- для наружной консоли:

 

для внутренней консоли

 

2.При расчете на выносливость

 

Max M^’_i и min M^’_i определяются аналогично усилиям при расчете на прочность при коэффициентах надежности по нагрузке g _f1, g _f2, g _{f n} = 1 и динамическом коэффициенте 1 + 0.7 m = 1,35.

- для наружной консоли

 

- для внутренней консоли

Рис 2. Схемы поперечного сечения плиты при расчетах на прочность,                                    выносливость и трещиностойкость

1) Середина пролёта:

Расчет на прочность.

Полезная (рабочая) высота сечения при толщине защитного слоя 2 см:

Определяем в предельном состоянии по прочности (при прямоугольной эпюре напряжений в бетоне) требуемую высоту сжатой зоны бетона:

 где М - изгибающий момент в расчетном сечении;

R_b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию  (для бетона класса В22,5 R_b =11,75МПа);

Требуемая площадь арматуры в растянутой зоне плиты:

где z = h₀ - 0.5×x₁ =0,174-0,5 0,017= 0,167м - плечо пары внутренних сил;

R_s - расчетное сопротивление ненапрягаемой арматуры растяжению

Определяем количество стержней арматуры:

 где  – целое число стержней

где A_s1 - площадь сечения одного стержня d=12мм, в нашем случае равная ;

Располагаем рабочую арматуру в плите проезжей части с шагом 15 см.Принимаем 7 стержней на погонный метр вдоль оси главной балки.

Уточняем площадь арматуры

=7,92 см².

После уточнения площади арматуры с учетом принятого количества стержней определяем высоту сжатой зоны:

Проверяем прочность сечения по изгибающему моменту:

М_пр = R_b × b × X₂ × (h₀ – 0.5×X₂) ³ M

М_пр = 11,75×10⁶× 1× 0,013 × (0,174 – 0,5 × 0,013) = 33,75 кНм

 

33,75 кНм ³ 32,98 кНм.

Проверка выполняется, следовательно, сечение из условия прочности подобрано правильно.

Расчет на выносливость.

Расчет на выносливость производят, считая, что материал конструкции работает упруго. Бетон растянутой зоны в расчете не учитывается. Максимальное напряжение в сжатой зоне бетона и растянутой арматуре сравнивается с соответствующими расчетными сопротивлениями. Расчетные сопротивления материалов устанавливаются в зависимости от характеристики цикла действующих напряжений:

;

где max M^’_i и min M^’_i – максимальный и минимальный момент от нормативных нагрузок при расчете на выносливость.

Высота сжатой зоны приведенного сечения определяется по формуле:

;

n’ – условное отношение модулей упругости арматуры и бетона, при котором учитывается виброползучесть бетона, (для бетона класса В22,5 n’ = 20);

Тогда

 

Плечо пары внутренних сил при треугольной эпюре сжимающих напряжений в бетоне:

Проверка напряжений производится по формулам:

- в бетоне

 

 

- в арматуре

 

где m_b1 и m_b2 – коэффициенты условия работы;

b _b – коэффициент, учитывающий рост прочности бетона во времени и принимается в зависимости от класса бетона;

e _b - коэффициент, учитывающий асимметрию цикла напряжений в бетоне и принимаемый в зависимости от значения r;

e _{r w} - коэффициент, учитывающий асимметрию цикла напряжений в арматуре и принимаемый в зависимости от значения r и класса арматуры;

b _{r w} - коэффициент, учитывающий влияние на работу арматуры наличие сварных швов. Для соединения стержней контактной и точечной сваркой при условии механической зачистки их концов b _{r w} = 1,0;

R_b и R_s – расчетные сопротивления бетона и арматуры при расчетах на прочность

Проверка не выполняется, выносливость не обеспечена.

2) Опорное сечение

Расчет на прочность.

Полезная (рабочая) высота сечения при толщине защитного слоя 2 см:

Определяем в предельном состоянии по прочности (при прямоугольной эпюре напряжений в бетоне) требуемую высоту сжатой зоны бетона:

 

 где М - изгибающий момент в расчетном сечении;

R_b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию.

Требуемая площадь арматуры в растянутой зоне плиты:

 

где z = h₀ - 0.5×x₁ =0,194-0,5 0,015= 0.186м - плечо пары внутренних сил;

R_s - расчетное сопротивление ненапрягаемой арматуры растяжению

Определяем количество стержней арматуры:

,

где  – целое число стержней

где A_s1 - площадь сечения одного стержня d=12мм, в нашем случае равная ;

Располагаем рабочую арматуру в плите проезжей части с шагом 15 см.Принимаем 7 стержней на погонный метр вдоль оси главной балки.

Уточняем площадь арматуры

=7,917см².

После уточнения площади арматуры с учетом принятого количества стержней определяем высоту сжатой зоны:

 

Проверяем прочность сечения по изгибающему моменту:

М_пр = R_b × b × X₂ × (h₀ – 0.5×X₂) ³ M

 

М_пр = 11,75×10⁶× 1× 0,017 × (0,194 – 0,5 × 0,017) = 37,07кНм

 

37,07 кНм ³ 32,98 кНм.

 

Проверка выполняется, следовательно, сечение из условия прочности подобрано правильно.

Расчет на выносливость.

Расчет на выносливость производят, считая, что материал конструкции работает упруго. Бетон растянутой зоны в расчете не учитывается. Максимальное напряжение в сжатой зоне бетона и растянутой арматуре сравнивается с соответствующими расчетными сопротивлениями. Расчетные сопротивления материалов устанавливаются в зависимости от характеристики цикла действующих напряжений:

;

где max M^’_i и min M^’_i – максимальный и минимальный момент от нормативных нагрузок при расчете на выносливость.

Высота сжатой зоны приведенного сечения определяется по формуле:

;

n’ – условное отношение модулей упругости арматуры и бетона, при котором учитывается виброползучесть бетона, (для бетона класса В22,5 n’ = 20);

Тогда

 

Плечо пары внутренних сил при треугольной эпюре сжимающих напряжений в бетоне:

 

Проверка напряжений производится по формулам:

- в бетоне

 

- в арматуре

 

где m_b1 и m_b2 – коэффициенты условия работы;

b _b – коэффициент, учитывающий рост прочности бетона во времени и принимается в зависимости от класса бетона;

e _b - коэффициент, учитывающий асимметрию цикла напряжений в бетоне и принимаемый в зависимости от значения r;

e _{r w} - коэффициент, учитывающий асимметрию цикла напряжений в арматуре и принимаемый в зависимости от значения r и класса арматуры;

b _{r w} - коэффициент, учитывающий влияние на работу арматуры наличие сварных швов. Для соединения стержней контактной и точечной сваркой при условии механической зачистки их концов b _{r w} = 1,0;

R_b и R_s – расчетные сопротивления бетона и арматуры при расчетах на прочность.

 

Т.к. расчет на выносливость выполняется только в опорном сечении, то в середине пролета требуется принять на 2 стержня больше т.е. 9 стержней.

Перерасчет:

n=9

Уточняем площадь арматуры

=10,18 см².

После уточнения площади арматуры с учетом принятого количества стержней определяем высоту сжатой зоны:

Проверяем прочность сечения по изгибающему моменту: