Архитектура электронного правительства: Единая архитектура – это методологический подход при создании системы управления государства, который строится...
Наброски и зарисовки растений, плодов, цветов: Освоить конструктивное построение структуры дерева через зарисовки отдельных деревьев, группы деревьев...
Топ:
История развития методов оптимизации: теорема Куна-Таккера, метод Лагранжа, роль выпуклости в оптимизации...
Определение места расположения распределительного центра: Фирма реализует продукцию на рынках сбыта и имеет постоянных поставщиков в разных регионах. Увеличение объема продаж...
Генеалогическое древо Султанов Османской империи: Османские правители, вначале, будучи еще бейлербеями Анатолии, женились на дочерях византийских императоров...
Интересное:
Влияние предпринимательской среды на эффективное функционирование предприятия: Предпринимательская среда – это совокупность внешних и внутренних факторов, оказывающих влияние на функционирование фирмы...
Берегоукрепление оползневых склонов: На прибрежных склонах основной причиной развития оползневых процессов является подмыв водами рек естественных склонов...
Аура как энергетическое поле: многослойную ауру человека можно представить себе подобным...
Дисциплины:
2017-06-20 | 249 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Эта проверка выполняется по способу, рекомендуемому в СНиП 2.02.02-85. По этому способу линия скольжения, ограничивающая область предельного состояния грунта основания, принимается в виде двух отрезков прямых AB и CD, соединенных между собой криволинейной вставкой, описываемой уравнением логарифмической спирали (рис. 5).
Рис. 5. Расчетная схема к проверке устойчивости стенки
на глубинный сдвиг по методу ВНИИГ
Действительный внецентренно нагруженный фундамент заменяется эквивалентным центрально нагруженным с приведенной шириной bпр равной
bпр= b – 2 eэкспл,
где eэкспл - эксцентриситет приложения вертикальной силы Nэкспл в эксплуатационном случае (см. п. 5.4.4.).
Связь между углом d наклона к вертикали равнодействующей внешних сил равной по величине силе предельного сопротивления сдвигу R* и ориентировкой треугольника ABE предельного равновесия определяется углом n, величина которого находится по формуле
.
Предельная величина сдвигающего напряжения tпр определяется следующим образом. По ряду значений d (d = 0; d = 0.1j; d = 0.3j; d = 0.5j; d = 0.7j и d = 0.9j) вычисляются соответствующие им значения по приведенному выше соотношению.
По найденному значению n находятся все данные, необходимые для определения размеров призмы обрушения ABCDE. Линия AB проводится по углу n, линия EB - по углу a = 90°+ j – n. Линия EC строится по углу (45°–j/2) между ней и горизонтальной поверхностью основания. Очертание ограничивающей кривой скольжения BC строится по уравнению логарифмической спирали. Радиус находится по формуле
r = ro exp (q tgj),
где ; q = 45°–j/2 + n. В эту формулу значение угла q подставляется только в радианах.
Линия CD проводится через точку С под углом (45°–j/2) к горизонтальной поверхности ED.
|
Длину участка можно определить через коэффициент K по формуле . Значения коэффициента K приведены в Приложении IV. Величина R* определяется из соотношения
R* = b2прg взв осн Ng + bпр c Nc + bпр q2 Nq2,
где коэффициенты несущей способности Ng, Nc и Nq2 представлены в Приложении IV в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения j основания. По найденным значениям R* определяются величины s и tпр по формулам:
; .
Здесь sс = с / tgj.
Расчёт целесообразно вести в форме таблицы 5.
Таблица 5
d | n, град. | a, град. | q | r0, м | r, м | К | , м | R*, кН/м | s, кПа | tпр, кПа | ||
в долях j | град. | град. | рад. | |||||||||
0,1j | ||||||||||||
0,3j | ||||||||||||
0,5j | ||||||||||||
0,7j | ||||||||||||
0,9j |
Затем строится график несущей способности основания tпр = f (s) (рис. 6).
Рис.6. График несущей способности основания:
1 - при глубинном сдвиге; 2 - при плоском сдвиге
По напряжению sэкспл = N экспл / b пр в эксплуатационном случае определяется соответствующее предельное сдвигающее напряжение tпр экспл так, как это показано на рис. 6. Коэффициент запаса на глубинный сдвиг К гл окончательно вычисляется из соотношения
К гл = tпр экспл b пр / Еа ³ 1,15.
5.4.10. Вычисление осадки и крена стенки на естественном основании для эксплуатационного случая
А) величина равномерной осадки SI как центрально нагруженного фундамента определяется по формуле
,
где m - коэффициент поперечного расширения, принимаемый для песчаных грунтов 0,25, для глин и суглинков 0,38; Sор - коэффициент осадки от нагрузки N ср (N ср = b (smax + smin)/2), определяемый от соотношения Ha / b (здесь Ha =2 b - мощность активной зоны) и равный Sор = 3,5; Sпр - коэффициент осадки от пригрузки , (), определяемый от соотношения b * /Ha (здесь b * = b - ширина пригрузки) и равный Sпр =1,59; E - расчетное значение модуля деформации основания.
|
Б) величины осадок у краев стенки SIIx=0 и SIIx=b вызванных эксцентричностью приложения внешней нагрузки определяются по формуле
;
где k2 - безразмерный коэффициент, равный для протяженных подпорных стенок 0,07. Знаки “+” и “–” относятся соответственно к x = 0 и x = b.
В) величины осадок у краев стенки SIIIx=0 и SIIIx=b вызванных действием нагрузки q1 вычисляются по формуле
,
где знаки “–” и “+” относятся соответственно к x = 0 и x = b; k3 -коэффициент, зависящий от ширины b и определяемый по таблице 6.
Таблица 6
b, м | >8 | ||||
k3 | 0.247 | 0.268 | 0.278 | 0.283 | 0.283 |
Г) величины осадок у краев стенки SIVx=0 и SIVx=b от действия сдвигающей нагрузки t вычисляются методом послойного суммирования по формуле
,
где D SiIV - осадка “ i ”-го расчетного слоя; s уср - вертикальные напряжения в середине расчетного слоя только от дополнительной внешней нагрузки (без учета собственного веса грунта основания); hi - мощность расчетного слоя; b - безразмерный коэффициент, равный 0.8; n - число слоев, на которое разделена по глубине сжимаемая толща основания.
Расчет целесообразно вести в табличной форме, как показано в таблице 7. Мощность активной зоны Ha допускается принимать равной Ha =2 b. В таблице 7 приведены значения компоненты напряжения sу, определенные по теории упругости, а также указан порядок вычислений (см. 1-ю горизонтальную строку после “шапки”).
Д) суммарная величина осадок у краев стенки Sx=0 и Sx=b (рис.7) вычисляется как сумма S = SI + SII + SIII + SIV с учетом знаков.
Рис. 7. Эпюры составляющих осадок и
результирующая эпюра осадки S
Е) крен подпорной стенки tgw вычисляется как
.
|
|
Адаптации растений и животных к жизни в горах: Большое значение для жизни организмов в горах имеют степень расчленения, крутизна и экспозиционные различия склонов...
Автоматическое растормаживание колес: Тормозные устройства колес предназначены для уменьшения длины пробега и улучшения маневрирования ВС при...
Индивидуальные очистные сооружения: К классу индивидуальных очистных сооружений относят сооружения, пропускная способность которых...
Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!