Данные для статического расчета поперечной рамы по программе ASK

№ п/п	Характеристика	Условное обозначение	Размерность	Крайняя колонна	Средняя колонна
1	Шаг колонн	l	м	12	-
2	Модуль упругости бетона	Еb	МПа (10-3)	34,5	-
3	Ширина сечения колонны	b	см	40	-
4	Высота сечения надкрановой части	h (hв)	см	50	-
5	Высота сечения подкрановой части	c (hн)	см	110	-
6	Высота сечения ветви	d (hвт)	см	30	-
7	Число отверстий в подкрановой части	n	шт	3	-
8	Высота (длина) колонны	H	м	13,95	-
9	Высота (длина) надкрановой части колоны	F (Hв)	м	5,74	-
10	Превышение над подкрановой балкой	L	м	4,34	-
11	Усилие от массы покрытия	G(N)	кН	411,98	-
12	ЭкцентриситетG относительно оси надкрановой части	e(e1)	см	0	-
13	Усилие от массы подкрановых балок	Q(Gпб)	кН	110	-
14	ЭкцентриситетQ относительно оси подкрановой части	f(eпб)	см	45	-
15	Усилие от массы надкрановой части колонны	Gв	кН	31,57	-
16	Усилие от массы подкрановой части колонны	Gн	кН	97,53	-
17	Усилие от снега на покрытии	P	кН	127	-
18	Максимальное давление кранов	Dmax	кН	707,12	-
19	Минимальное давление кранов	Dmin	кН	234,7	-
20	Тормозное воздействие тележки	T	кН	55,22	-
21	Давление ветра на шатер покрытия	W	кН	25,2	-
22	Активное давление ветра на колонну	q ω	кН/м	4,69	-
23	Пассивное давление ветра на колонну	q’ ω	кН/м	2,93	-

 

Получаем распечатку сочетаний нагрузок и внутренних усилий в колоннах, от разных видов загружения.

Усилия от ваpиантовзагpужений.

┌────┬─────┬──────────────────────────────────────────────────────────────┐

│ │ │                Колонна по оси "A"                  │

│ но-│коэф-├──────────────────────────────────────────────────────────────┤

│мер │фици-│     усилия (М в кН*м,N и Q в кН) в сечениях      │

│наг-│ ент ├─────────────┬─────────────┬─────────────┬────────────────────┤

│руз-│соче-│ 1-1 │ 2-2 │ 3-3 │   4-4    │

│ ки │ та- ├──────┬──────┼──────┬──────┼──────┬──────┼──────┬──────┬──────┤

│ │ ния│ М │ N │ М │ N │ М │ N │ М │ N │ Q │

├────┼─────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼

От постоянной нагрузки

1 1.0 -9. 412. 25. 444. -58. 554. -22. 651. 4.

От максимальной вертикальной крановой нагрузки

2 1.0 0. 0. -86. 0.  232. 707. 108. 707. -15.

3.9 0. 0. -78. 0. 209. 636. 98. 636. -14.

От минимальной вертикальной крановой нагрузки

4 1.0 0. 0. -42. 0. 64. 235. 3. 235. -7.

5.9 0.   0. -38. 0. 57. 211. 3. 211. -7.

От горизонтальной крановой нагрузки на данную колонну

6 1.0 0. 0. -35. 0. -35.  0. 258. 0.   36.

7.9 0. 0. -31. 0. -31.  0. 233. 0. 32.

От горизонтальной крановой нагрузки на соседнюю колонну

8 1.0 0. 0. 21. 0. 21. 0. 50. 0. 4.

9.9 0. 0. 19. 0. 19. 0. 45. 0.3.

От снеговой нагрузки

10 1.0  0. 127. 12. 127. -27. 127. -10. 127. 2.

11.9  0. 114. 10. 114. -24. 114.  -9. 114. 2.

От ветровой нагрузки слева

12 1.0 0. 0. 127. 0. 127. 0. 577. 0.  74.

13.9 0.   0. 114. 0. 114. 0. 519. 0.  67.

От ветровой нагрузки справа

14 1.0 0. 0. -143. 0. -143. 0. -516. 0. -57.

15.9 0. 0. -129. 0. -129. 0. -465. 0. -52.

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

 

Сочетания усилий.

┌──────────────────────────────────────────────────────────────┐

│                Колонна по оси "A"                  │

├──────────────────────────────────────────────────────────────┤

│     усилия (M в кН*м, N и Q в кН) в сечениях     │

├─────────────┬─────────────┬─────────────┬────────────────────┤

│ 1-1 │ 2-2 │ 3-3 │   4-4    │

├──────┬──────┼──────┬──────┼──────┬──────┼──────┬──────┬──────┤

│ M │ N │ M │ N │ M │ N │ M │ N │ Q │

├──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼

М (max) и соответствующие N и Q

1 4 -8  1 12         1 2 -6       1  12

0. 412. 152. 444. 208. 1261. 555. 651. 78.

1 5 -9 11 13 1 11 131 3 -7 13     1 3 7 13

0. 526. 150. 558. 296. 1190. 827. 1287. 90.

М (min) и соответствующие N и Q

1 4 -8   1 14    1 14         1 14

0. 412. -118. 444. -202. 554. -538. 651. -53.

1 5 -9 11 13 1 3 7 15 1 11 15       1 5 -7 11 15

0. 526. -213. 444. -211. 668. -725. 977. -84.

N (max) и соответствующие М и Q

1 10     1 10     1 2 -6       1 2 6

0. 539. 37. 571. 208. 1261. 345. 1358. 25.

1 11 13  1 3 7 11 15 1 3 -7 11 13  1 3 7 11 13

0. 526. -202. 558.   272. 1304.  818. 1202. 91.

────────────────────────────────────────────────────────────────

 

 

Расчет и конструирование двухветвевой

По характеру действующих усилий колонны относятся к внецетренно-сжатым элементам.

Бетон тяжелый класса В35 с характеристиками: , , , .

Рабочая арматура класса А400(

Поперечная арматура класса А400 ()

В сечениях колонн действуют отличающиеся по величине положительные и отрицательные моменты. Для снижения трудоемкости арматурных работ и для повышения надежности получаемых решений примем симметричное армирование по всей высоте колонны.

Надкрановая часть колонны.

Размеры прямоугольного сечения надкрановой части: . Для продольной арматуры принимаем  Тогда рабочая высота сечения

6.1.1. Расчет в плоскости изгиба.

Сечение арматуры подбираем по усилиям всечений 2 – 2, поскольку там действует наибольший по абсолютной величине момент  (комбинация 1+3+7+15). В это сочетание входят усилия от длительно действующей нагрузки .

Так как в сочетание входят крановые нагрузки, расчетная длина надкрановой части в плоскости изгиба: , а коэффициент условий работы бетона .

Поскольку , необходимо учитывать влияние прогиба элемента на величину эксцентриситета продольной силы.

Эксцентриситет продольной силы:

Следовательно случайный эксцентриситет не учитываем, так как колонна нашей рамы – элемент статический неопределимой конструкции.

Найдем значение условной критической силы.

Определим моменты относительно центра тяжести арматуры :

Коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки:

Условная критическая сила:

модули упругости бетона и арматуры соответственно.

моменты инерции площадей сечения бетона и всей продольной арматуры соответственно относительной оси, проходящей через центр тяжести поперечного сечения элемента.

В первом приближений примем

Тогда

α

Определим значение коэффициента для учета влияния прогиба элемента на велечину эксцентриситета продольной силы:

Тогда эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести арматуры :

 

Тогда требуемая площадь арматуры

Принимаем минимально необходимое армирование по 2 с каждой стороны колонны ().

Принятая арматура обеспечивает

.

6.1.2. Расчет из плоскости изгиба.

За высоту сечения принимаем его размер из плоскости изгиба, то есть . Расчетная длина надкрановой части колонны из плоскости изгиба: . Поскольку , а усилие приложено со случайным эксцентриситетом, проверку прочности из плоскости изгиба не делаем.

6.1.3. Проверка прочности наклонных сечений.

При правильно назначенных размерах колонны заведомо выполняется, а поперечное армирование назначают по конструктивным требованиям. .

По условиям сварки:

d_попер>1/3 d_прод= 1/3*28=9,3 мм,но не менее 6 мм

Назначаем: d_попер= 10 мм.

Принимаем шаг поперечной арматуры:

S<20* d=20*28 = 560 мм и не более 500 мм.

Округляя получаю: S= 500 мм.

                     5.2 Подкрановая часть колонны.

Размеры прямоугольного сечения подкрановой части: . Колонна однопролетного здания высотой 13,8м с  и высотой подкрановой части . При высоте всего сечения h_н=1,1м и ветвей h_вт=0,3м и расстояние между осями ветвей принимаем с=h_н-h_вт=0,8м. Расстояние между осями распорок s=8,06/3=2,686м. Для продольной арматуры принимаем  тогда рабочая высота сечения ветви h₀=0,3-0,03=0,27м, распорки- h₀=0,4-0,03=0,37м.

 

6.2.1. Расчет в плоскости изгиба

Сечение арматуры подбираем по усилиям в сечении 4-4, поскольку там действует наибольший по абсолютной величине момент и наибольшая сила и (комбинация 1+3+7+13) и наибольшая сила N=1358кН, M=345 кНм, Q=25. В это сочетание входят усилия от длительнодействующей нагрузки .Для расчета выбираем сочетание по наибольшему моменту

Усилия в ветвях:N_1.2=N/2±ηM/c

Принимаем временно η=1, получим усилие в левой ветви N=1287/2+828/0,8=1678,5кН, в правой части N=1287/2-828/0,8=391,5кН

Так как в сочетание входят крановые нагрузки, расчетная длина подкрановой части в плоскости изгиба: , а коэффициент условий работы бетона .

Поскольку , необходимо учитывать влияние прогиба элемента на величину эксцентриситета продольной силы.

Эксцентриситет продольной силы:

Следовательно случайный эксцентриситет не учитываем, так как колонна нашей рамы – элемент статический неопределимой конструкции.

Найдем значение условной критической силы.

Определим моменты относительно центра тяжести арматуры :

Коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки:

Условная критическая сила:

модули упругости бетона и арматуры соответственно.

моменты инерции площадей сечения бетона и всей продольной арматуры соответственно относительной оси, проходящей через центр тяжести поперечного сечения элемента.

В первом приближений примем

Тогда

 hн-hвт)²/2=0,0444 м⁴

 

Определим значение коэффициента для учета влияния прогиба элемента на велечину эксцентриситета продольной силы:

Поскольку обе ветви сжаты, моменты в них равны М_вт=±Q /3 = ± 90 ± 80.6 кН

Тогда эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести арматуры  для наиболее нагруженной ветви:

, а

Относительная величина продольной силы:

Тогда требуемая площадь арматуры

По расчёту арматура не требуется, принимаем минимально необходимое армирование:

3Æ16А400 с каждой стороны колонны (А_s=A_s’=6,03м²)Принятая арматура обеспечивает:

, что больше минимального и незначительно отличается от предварительно принятого . Расчет можно не уточнять.

Поперечное армирование принимаем.

 

6.2.2. Расчет из плоскости изгиба

За высоту сечения принимаем его размер из плоскости изгиба, то есть . Расчетная длина подкрановой части колонны из плоскости изгиба: . Поскольку , требуется проверка прочности из плоскости изгиба.

Усилие приложено со случайным эксцентриситетом

Размеры прямоугольного сечения подкрановой части колонны: ,  Тогда рабочая высота сечения

Сечение арматуры подбираем по усилиям в сечении 4-4. Там действует наибольшая сила (комбинация 1+2+6)

В это сочетание входят усилия от длительно действующей нагрузки

.

Так как в сочетание входят крановые нагрузки, коэффициент условий работы бетона .

В первом приближении влияние прогиба элемента на величину эксцентриситета продольной силы не учитываем. Эксцентриситет продольной силы

Выполним проверку прочности:

Принимаем Далее определяем несущую способность сечения, считая, что у каждой рабочей грани расположено по 4 с ().

>18,1

Прочность сечения из плоскости изгиба обеспечена с большим запасом. Учет влияния прогиба элемента на величину эксцентриситета продольной силы этого вывода не изменят.

Промежуточную распорку с двухзначной эпюрой моментов армируют симметрично.

М_р=2М_вт=

Размеры сечения распорки b=430 мм; h=400 мм;h₀=0,37 м.

(A_s= A_s^»=4.52см²). Конструктивно принимаем (A_s= A_s^»=8.04см²)

Тогда > 307кН

Прочность полосы обеспечена. Проверяем необходимость установки поперечной арматуры.

С_max=3.33h₀=3.33 >h_n-2h_вт=0.5м. Принимаем с=0,5 м. Тогда

кН > 307кН.

поперечную армат  с шагом 100мм.

6. Расчет и конструирование предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 18х3

Исходные данные

Бетон класса В55 с расчетными характеристиками при коэффициенте условий работы γ_b2=0,9: R_b=30*0,9=27 МПа; R_bt=1,7*0,9= 1,53 МПа; R_b,ser=39,5 МПа; R_bt,ser= 2,60 МПа; Е_b= 3,9*10⁴ МПа. Передаточная проч­ность бетона R_bp = 0,8*В = 0,8*55 = 44 МПа; расчетные характеристики бетона для класса, численно равного передаточной прочности (В = R_bp = 44 МПа): = 22 МПа; R_bt^p= 1,22 МПа; _,ser =31,6 МПа; _t,ser⁼2,34 МПа; = 35,1*10³ МПа.

Напрягаемая арматура – канаты ø9 К1500(К-7) (R_s= 1500 МПа; E_s= 1,8*10⁵ МПа).Арматура каркасов и сеток – проволока класса Bp-I (при ø4 мм:R_s= 365 МПа; R_sw= 265 МПа; при ø5: R_s= 360 МПа; R_sw= 260 МПа; E_s = 1,7*10⁵ МПа).

Натяжение арматуры – механическое на упоры форм. Изделие подвергается пропарке при атмосферном давлении. К трещиностойкости плиты предъявляются требования 3-й категории.

Нагрузки на плиту

Нагрузка от веса плиты при γ_f=1 и γ_n=0,95:

на 1 м2 – = (0,95*14,751*9,81)/3*18 = =2,54 кН/м;

на 1 м погонный плиты – 2,54*3= 7,62 кН/м,

где G = A*l*γ = 0,3278*18*2,5 = 14,751 т – масса панели;

А = 2,98*0,03 + (0,9–0,03)*0,5*(0,16+ 0,08)*2 + 0,04*0,87*0,5*4=0,3278 м² – площадь поперечного сечения плиты;

B = 3 м – ширина плиты; l = 18 м – длина плиты;

γ = 2,5 т/м³ – плотность бетона.

Сбор нагрузок на плиту приведен в таб. 1. Для расчета полки плиты учтена сосредоточенная нагрузка Р_п – 1 кН (вес рабочего с инструментом). Ве­личины расчетных нагрузок приведены с учетом коэффициента надежности γ_n = 0,95.

Рис. 4. Поперечное сечение

                                Таблица 3

Вид нагрузки	Нагрузки, кПа			γf
	нормативная	расчетная
		при γf = 1	при γf> 1
Постоянные 1. Три слоя рубероида на битумной мастике, δ= 18 мм, γ = 1100 кг/м3=11кН/м³	0,198	0,189	0,245	1,3
2. Выравнивающий слой армированной стяжки из раствора, δ= 35 мм, γ = 1500 кг/м3=15 кН/м³	0,525	0,500	0,650	1,3
3. Утеплитель Минплита, δ= 0,15м=150мм, γ = 200 кг/м3=2 кН/м³	0,3	0,285	0,370	1,3
4.Пароизоляция рубероид один слой, δ= 4 мм, γ = 1100 кг/м3=11 кН/м³	0,044	0,042	0,054	1,3
Вес 1 м2 плиты покрытия	2,667	2,54	2,794	1,1
Итого	3,734	2,556	4,113
Временные Снеговая для IIIрайона	0,84	1,176	1,2
Сосредоточенная (только для расчета полки) 1 кН	1	0,95	1,14	1,2

Расчет полки плиты

Для расчета полки вырезаем полосу шириной 1 м перпендикулярно продольным ребрам и рассматриваем её как однопролетную двухконсольную балку с расчетным пролетомl₀ = 1500 мм и консолями а = 740 мм.

 

 

                    Рис. 5. К расчету полки плиты

Переменную толщину полки заменим эквивалентной постоянной и условия равенства площадей.

Площадь сечения продольных ребер

А₁= 2*[0,16*0,07 + 0,5*(0,16 + 0,08)*(0,9 – 0,07)] = 0,2216 м².

Площадь полки плиты:

A_f=A-A₁= 0,3278–0,2216 = 0,1062 м²

Эквивалентная толщина полки:

Постоянная нагрузка от веса 1 м² полки при γ_f= 1,1 и γ_n =0,95

g_f = 0,04*2,5*9,81*1,1*0,95=1,025 кН/м².

Полная постоянная нагрузка на полку (вес кровли и полки):

g = 1,319 + 1,025 = 2,344 кН/м².

Определение усилий в полке плиты:

Расчетные усилия определяем для трех схем загружения полки (рис. 2).

1. При действии постоянной и снеговой нагрузок (схема а):

М_А = М_в = – (g + s) a²/ 2 = – (2,344 + 1,2)*0,74²/ 2 = -0,970кН-м;

М ₁ = М ₀ –М_в = (g + S) l₀² / 8 -M_A = (2,344 + 1,2)*1,5²/ 8 – 0,970= 0,027кН-м; Q_A,l = – (g+s)*a = – (2,344 + 1,2)*0,74=-2,622кН;

Q_A,r = (g+s (0,5l₀+a)- Q_A,l = (2,344 + 1,2) (0,5*1,5+0,74) – 2,622=2,66кН;

Момент по грани опоры при b= 160 мм.

М=М_А + О _{A, l}* b/2 = -0,970 + 2,622*0,16 / 2 = -0,760кНм.

2. Действие постоянной и сосредоточенной нагрузки (схема б):

М_А = (g* a²/ 2 + Р*а) = – (2,344 *0,74² / 2 + 1,14*0,74) = -1,485 кН-м;

М_В =- g* a² /2= -2,344* 0,74²/2 = -0,642кНм;

М'₁= g* l₀² /8 – (М _A + М _B)/2 =2,344*1,5²/8 – (1,485 + 0,642)/2 = -0,404кНм;

Q_{A, l}= – (ga + P) = – (2,344*0,74 + 1,14) = -2,875 кН;

R_A= g (l+ 2а) / 2+ Р (а+ l₀)/ l ₀=2,344 (1,5 + 2*0,74) / 2 +1,14*(0,74+1,5)/1,5=5,19кН;

Q_A,r= Ra – Q_A,l = 5,19 -2,875 = 2,315кН.

Наибольший изгибающий момент по грани опоры А

М= М _A + Q_{A, r}* b/2= -1,485 + 2,315*0,16 / 2 = -1,299кНм.

3. При действии постоянной и кратковременной сосредоточенной нагрузок в середине пролета (схема в):

M _A = M_B=- ga²/2 = -2,344*0,74² / 2 = -0,642кНм;

M ₁=g* l₀²/8+P*l₀/4-M_A= 2,344*1,5²/8+1,14*1,5/4–0,642=0,445 кНм;

Q_A,l =- g*a= -2,344*0,74 = -1,734кН;

R_A=g(l₀+ 2a)/2 + 0,5*F= 2,344*(l, 5 + 2*0_,74)/2 + 0,5*1,14 = 4,063кН;

Q_A,r=Ra – Q_A,l = 4,063– 1,734 =2,329кН.

Наибольший изгибающий момент по грани опоры:

M = М_А + Q_{A, r}* b / 2 = -0,642 + 1,734*0,16 / 2 = -0,503кНм.

Расчетные значения изгибающих моментов в сечениях полки;

– по грани опоры M = -1,299кНм;

– в середине пролета М₁= 0,445кНм; М'₁= -0,404кНм.

Отрицательный момент в начале утолщения полки (на расстоянии 300 мм от оси плиты) при загружении по схеме б определим приближенно, в предположении линейного изменения момента

M₂ =-((0,404+1,299-0,404/0,75-0,08)*0,3)=-0,805

Подбор арматуры полки

Армирование полки выполняем сваркой сеткой из проволоки ø5 Вр-1. Площадь рабочей арматуры на 1 м ширины полки в сечении по грани опоры при M_A = -1,299кНм:

h₀=70–10–5=55 мм;

To же в сечении на расстоянии 300 мм от оси плиты:

h₀=3 0–10–5=1 5 мм;

Принимаем сварную рулонную сетку с поперечной рабочей арматурой ø5 Вр-1 с шагом 100 мм и продольной ø4 Вp-Iс шагом 300 мм.

 

Расчет продольных ребер

Расчетный пролет ребра по осям при длине площадки опирания плиты l_sup = =120 мм

Нагрузка на 1 погонный м плиты при ее ширине b_n=3 м; при :

– постоянная ;

в т.ч. собственный вес ;

– продолжительно действующая

– полная

при : полная

Усилия в продольных ребрах:

при : от всей нагрузки

в т.ч. от продолжительной действующей

при :

Рис. 6. К расчету продольных ребер: а – расчетная схема; б- приведение поперечного сечения плиты к расчетному тавровому сечению.

Подбор продольной арматуры ребер

Поперечное сечение плиты заменяем эквивалентным тавровым (рис. 6, верхний).

Расчетная ширина полки тавра составит:

средняя ширина ребра тавра ; расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до нижней грани предварительно принимаем a=50 мм.

1.

2. ,

где ;

;

; при .

Устанавливаем положение нижней границы сжатой зоны

нижняя граница сжатой зоны проходит в полке , поэтому арматуру подбираем как для прямоугольного сечения.

;

;

;

<  – нейтральная ось действительно проходит в полке.

Коэффициент:

принимаем .

Площадь сечения продольной напрягаемой арматуры:

.

Принимаем 12 ø9 К1500 () и располагаем по 6 ø9 К1500 в каждом ребре.

Для обеспечения трещиностойкости зоны, наиболее удаленной от линии действия усилия предварительного обжатия, принимаем также верхнюю напрягаемую арматуру в количестве 15% от площади рабочей предварительно напряженной арматуры , т.е. .

В каждом ребре принимаем по одному канату ø9 К1500 () которые располагаем в верхней зоне ребра вблизи полки.

Нижние и верхние продольные стержни каркасов принимаем из обыкновенной проволоки ø5 Вр-1 ().

Коэффициент армирования ребер плиты:

.

 

 

Определение геометрических характеристик приведенного сечения плиты

В растянутой зоне сечения находятся 12 ø9 К1500 () и 2 ø5 Вр-1 ( -нижние стержни каркасов); в сжатой зоне -2 ø9 К1500 (), 2 ø5 Вр-1 ( -верхние стержни каркасов); и 11ø4Вр-1 ( -продольные стержни сетки полки).

Рис. 7. К определению геометрических характеристик приведенного сечения плиты

Площадь приведенного сечения

,

где для арматуры К1500;

 для арматуры Вр-1.

Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани:

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения:

– до нижней грани ;

– до верхней грани .

Момент инерции приведенного сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести:

Момент сопротивления относительно нижней грани:

То же с учетом неупругих деформаций сжатого бетона

Момент сопротивления относительно верхней грани

То же с учетом неупругих деформаций бетона

Расстояние от центра тяжести сечения до ядровых точек:

– до верхней

– до нижней

Расстояния от центра тяжести приведенного сечения до центра тяжести арматуры:

– напрягаемой в растянутой зоне

– напрягаемой в сжатой зоне

– ненапрягаемой в растянутой зоне

– ненапрягаемой в сжатой зоне

Определение потерь предварительного напряжения

Для обеспечения требуемой трещиностойкости плиты предварительное напряжение арматуры принимаем максимально допустимым по п. 1.15 [4]:

; для верхней напрягаемой арматуры .

Первые потери

1. От релаксации напряжений в арматуре

2. Потери от температурного перепада отсутствуют , так как нагрев арматуры и формы происходит одновременно.

3. От деформации анкеров при инвентарных зажимах

 

4. От деформации стальной формы

5. От быстронатекающей ползучести бетона:

– усилие обжатия с учетом вычисленных потерь

– эксцентриситет усилия относительно центра тяжести приведенного сечения

– сжимающие напряжения в бетоне на уровне центра тяжести арматуры

с учетом разгружающего действия изгибающего момента от веса плиты :

– то же на уровне центра тяжести арматуры

,

где ; принимаем

Итого первые потери:

Вторые потери

6. От усадки класса бетона В55:

7. От ползучести бетона:

– напряжения в напрягаемой арматуре с учетом первых потерь