Своеобразие русской архитектуры: Основной материал – дерево – быстрота постройки, но недолговечность и необходимость деления...
Эмиссия газов от очистных сооружений канализации: В последние годы внимание мирового сообщества сосредоточено на экологических проблемах...
Топ:
Оценка эффективности инструментов коммуникационной политики: Внешние коммуникации - обмен информацией между организацией и её внешней средой...
Устройство и оснащение процедурного кабинета: Решающая роль в обеспечении правильного лечения пациентов отводится процедурной медсестре...
Интересное:
Лечение прогрессирующих форм рака: Одним из наиболее важных достижений экспериментальной химиотерапии опухолей, начатой в 60-х и реализованной в 70-х годах, является...
Что нужно делать при лейкемии: Прежде всего, необходимо выяснить, не страдаете ли вы каким-либо душевным недугом...
Берегоукрепление оползневых склонов: На прибрежных склонах основной причиной развития оползневых процессов является подмыв водами рек естественных склонов...
Дисциплины:
2022-12-30 | 26 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Схема вида «двигатель—система», приведенная на рисунке 9.3, в, для расчета токов к. з. в электроустановке с двигателями, которые непосредственно связаны с расчетной точкой К.З.: РУ 6 - 10 кВ собственных нужд атомных и тепловых электростанций (точка К6) или промышленных подстанций (точка К1 при наличии двигательной нагрузки).
Для упрощения группу электродвигателей объединяют в один эквивалентный (источник Д) суммарной мощности с усредненными параметрами. Получается двухлучевая конечная схема вида «генератор - система». Расчет ведетсялибо с индивидуальным учетом каждого двигателя либо с групповым учетом.
Начальный периодический ток асинхронного двигателя можно с достаточной точностью приравнять его пусковому току:
где - кратность пускового тока по отношению к номинальному I ном.
Для секции С.Н. ТЭЦ можно принять следующие параметры эвивалентного двигателя: I пуск.д =5,6; cos φ = 0,87;КПД – 0,94; = 0,07 сек; = 0,04 сек. Тогда начальное значение периодической составляющей тока К.З. кА, от эквивалентного двигателя секции (источника Д) определится следующим выражением:
где Рном, д - номинальная мощность эквивалентного двигателя Д, равная сумме номинальных мощностей двигателей секции (группы), МВт;
Uном -номинальное напряжение двигателя Д, кВ.
Остальные необходимые значения тока К.З. от источника Д вычисляют следующим образом:
- периодическая составляющая к моменту τ ;
- апериодическая составляющая к моменту τ ;
- ударный ток ; ;
27. Общие требования к схемам электроснабжения собственных нужд.
Питание с. н. осуществляют отбором мощности от главной схемы с помощью понижающих трансформаторов или реакторов. Для особо ответственных электроприемников предусматривают дополнительный независимый источник, в качестве которого используется автономный «дизель-генератор», установка «газовая турбина - генератор», вспомогательный генератор на валу главного генератора и аккумуляторныебатареи.
|
Для питания используют два уровня напряжения и последовательную двухступенчатую трансформацию, как это показано на рисунке 12.1. РУСН выполняют с одной секционированной системой шин с одним выключателем на присоединение, с ячейками КРУ. Резервное питание обеспечивают также отбором мощности от главной схемы, но места присоединений цепей резервного питания должны быть независимы от мест присоединения цепей рабочего питания.
Схему питания с. н. выбирают на основе технико-экономических вариантных расчетов где варьируются: значения напряжений U1 и U2; тип, число и мощность трансформаторов рабочего питания; число, мощность и место при- соединения трансформаторов резервного питания.
Так же как и при выборе структурных схем и схем РУ, критерием для этих расчетов являются расчетные затраты, где в качестве капиталовложений определяется сумма стоимостей электродвигателей, электросветильников, трансформаторов, распределительных устройств, кабельных сетей и резервных магистралей, а в качестве эксплуатационных расходов годовые потери энергии в электродвигателях, в трансформаторах и кабельных сетях с учетом ущерба от среднегодового недоотпуска электроэнергии в энергосистему из-за отказов с. н.
Рисунок 12.1 – принцип построения схемы питании собственных нужд
Отказы в электроустановке с. н., ведут к потере генерирующей мощности ∆Рг, не превышающей мощности генератора. Поскольку эта мощность всегда меньше, чем аварийный резерв в системе, то имеет место только системный ущерб.
Расчетная мощность трансформатора первой ступени трансформации:
где суммарные активная и реактивная мощность, потребляемые электродвигателями первой ступени напряжения;
|
- суммарные активная и реактивная мощность, потребляемые на второй ступени напряжения.
Проектные организации применяют упрощенную методику определения Sрасч, кВ-А, через расчетный переводной коэффициент, который для группы двигателей Д1 равен:
где k p—коэффициент разновременности максимумов нагрузок ЭД;
k н, ср, ηср, cosφср - средние значения коэффициента нагрузки, КПД и коэффициент мощности.
Тогда
где Ррасч.д1 — расчетная мощность на валу двигателя Д1, кВт;
n д1 - общее число всех присоединенных к выбираемому ТСН двигателей.
Расчетная нагрузка от ЭП второй ступени, присоединяемых к Т1 через трансформаторы Т2, равняется:
где Sном,т2 - номинальная мощность трансформатора второй ступени Т2, кВ·А;
nТ2 - количество присоединенных к Т1 трансформаторов Т2.
Таким образом, суммарная расчетная нагрузка на Т1составит:
Расчетная нагрузка трансформаторов второй ступени напряжения складывается из мощностей многочисленных, но мелких электродвигателей небольшой мощности, - электросветильников, электронагревателей и пр.
Поскольку состав электроприемников, как по параметрам, так и по режиму работы весьма неоднороден, то их разбивают на четыре группы, принимая для каждой свое значение обобщенного переводного коэффициента:
где P1 - суммарная мощность постоянно работающих электродвигателей с единичной мощностью от 70 до 200 кВт;
P2-- суммарная мощность периодически работающих электродвигателей с единичной мощностью не более 100 кВт;
Рз- суммарная мощность мелких электродвигателей задвижек, дистанционного управления и т. п.;
Р 4-- суммарная нагрузка освещения и электрообогрева.
28. Условия выбора выключателей.
По условию длительного нагрева аппараты и проводники должны удовлетворять форсированному режиму, который возникает:
а) для цепей параллельных линий при отключении одной из них;
б) для цепей трансформаторов при перегрузке;
в) для кабелей при использовании перегрузочной способности;
г) для генераторов при работе с номинальной мощностью при снижении напряжения на 5% от номинального . .
Электродинамическая устойчивость характеризуется максимальным допустимым током аппарата , который должен быть равен или больше расчетного ударного тока трехфазного К.З. - .
|
Для проверки аппаратов и токоведущих частей на термическую устойчивость необходимо знать длительность К.З..- , которая равна времени действия релейной защиты , и полному времени отключения выключателя , так что . При проверке на термическую устойчивость определяется величина теплового импульса К.З. Вк, за время .
Выключатели выбирают по номинальному напряжению , длительному номинальному току , отключающей способности и проверяют на термическую и динамическую устойчивость.
Проверка на электродинамическую устойчивость производится путем определения и и сравнением этих значений с величиной сквозного симметричного тока и предельного ассиметричного тока, равного по условию ; .
Условия проверки на термическую устойчивость
, ,
где — номинальный ток термической устойчивости, который аппарат может выдержать без повреждений в течение номинального времени термической устойчивости .
Кроме того, выключатели проверяются по отключающей способности, которую характеризуют номинальный симметричный ток отключения (дается в каталогах) и номинальное относительное содержание апериодической составляющей (определяется по кривой для времени от момента возникновения К.З. до начала размыкания контактов). Для проверки на отключающую способность необходимо определить , .
29.Выбор токоограничивающих устройств на генераторном напряжении ТЭЦ.
Допустимый ток к. з. на ТЭЦ определяется параметрами выключателей, изготовляемых заводами на данное номинальное напряжение, а также термической стойкостью головных участков кабельной питающей сети. Для потребителей требуется обычно более глубокое ограничение токов к.з., которое определяется термической стойкостью кабелей распределительных сетей потребителей и параметрами выключателей, устанавливаемых на РП.
За расчетный параметр выключателя удобно принять номинальный ток отключения или номинальный ток электродинамической стойкости Iэд, значения которых обычно одинаковы. Этот расчетный параметр должен быть согласован с начальным значением периодической, составляющей тока к. з. Iп,о , методика расчета которого наиболее проста.
|
Применение блоков генератор—трансформатор уже само по себе является мерой ограничения токов к. з. на генераторном напряжении. Поэтому на блочных ТЭЦ с генераторным напряжением 6 -10 кВ обычно ограничиваются установкой реакторов на ответвлении к РУ, от которого отходят линии местной нагрузки.
На ТЭЦ с поперечными связями генераторного напряжения при наличии двух трансформаторов связи обычно применяют секционные реакторы СР как это показано на рисунке 7.3, и в редких случаях допускается раздельная работа секций.
Рисунок 7.3 -Схемы ограничения токов к.з. на ТЭЦ с помощью групповых линейных реакторов (а), секционных реакторов (б,в), трансформаторов с расщепленными обмотками (г), трансформаторного реактора (д) |
При одном трансформаторе связи с системой ограничение достигается расщеплением его обмоток НН, или установкой в его цепи сдвоенного реактора Р.
Выбор секционных реакторов ведется следующим образом:
I. Определяют число секций ГРУ.
2. В соответствии с числом секций определяют схему включения секционных реакторов: прямолинейную (разомкнутую) при числе секций две-три и кольцевую при числе секций три – четыре.
3. Анализируя возможные перетоки между секциями выбирают номинальные токи секционных реакторов. Им соответствуют определенные индуктивные сопротивления, из которых выбирают наибольшее.
4. Производят расчет токов к. з. Iп,о на шинах ГРУ при наличии секционных реакторов и без них. Эти токи являются расчетными при выборе выключателей в присоединениях трансформаторов собственных нужд.
5. Обосновывают необходимость ограничения тока к. з. в ГРУ ТЭЦ.
6. Если принята схема с секционными реакторами, то определяют потери напряжения, в них при наибольшем перетоке мощностей между секциями. Эти потери не должны превышать 5—6% номинального.
Выбор линейных реакторов определяется структурной схемой ТЭЦ.
Предпочтение отдается групповым сдвоенным реакторам, как это показано на рисунке 7.4. Сдвоенные реакторы позволяют объединять большее число линий под один реактор и тем самым снижают капиталовложения. Кроме того они имеют меньшие потери напряжения в нормальном режиме.
Рисунок 7.4 - Групповой сдвоенный реактор и его схема замещения |
Число линий, присоединенных к групповой сборке не должно превышать трех-четырех.
|
|
Состав сооружений: решетки и песколовки: Решетки – это первое устройство в схеме очистных сооружений. Они представляют...
Историки об Елизавете Петровне: Елизавета попала между двумя встречными культурными течениями, воспитывалась среди новых европейских веяний и преданий...
Своеобразие русской архитектуры: Основной материал – дерево – быстрота постройки, но недолговечность и необходимость деления...
Индивидуальные и групповые автопоилки: для животных. Схемы и конструкции...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!