Адаптации растений и животных к жизни в горах: Большое значение для жизни организмов в горах имеют степень расчленения, крутизна и экспозиционные различия склонов...
Автоматическое растормаживание колес: Тормозные устройства колес предназначены для уменьшения длины пробега и улучшения маневрирования ВС при...
Топ:
Оснащения врачебно-сестринской бригады.
Техника безопасности при работе на пароконвектомате: К обслуживанию пароконвектомата допускаются лица, прошедшие технический минимум по эксплуатации оборудования...
Отражение на счетах бухгалтерского учета процесса приобретения: Процесс заготовления представляет систему экономических событий, включающих приобретение организацией у поставщиков сырья...
Интересное:
Принципы управления денежными потоками: одним из методов контроля за состоянием денежной наличности является...
Как мы говорим и как мы слушаем: общение можно сравнить с огромным зонтиком, под которым скрыто все...
Инженерная защита территорий, зданий и сооружений от опасных геологических процессов: Изучение оползневых явлений, оценка устойчивости склонов и проектирование противооползневых сооружений — актуальнейшие задачи, стоящие перед отечественными...
Дисциплины:
2021-05-28 | 28 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
8. Мощность резания при шлифовании методом продольной подачи определяется по эмпирической формуле следующего вида:
N э =С v Vgx · S кр y tz кВт,
где С v =1,4; х=0,75; у=0,70; z =0,85 (табл.32).
При подстановке получаем
N э =1,4·9,960,7544,10,70,0150,85=1,4·5,6.4,1·0,028=3,09 кВт
Потребная мощность в сравнении с данными станка осуществима.
9. При круглом наружном шлифовании машинное время определяется следующим образом: (при поперечной подаче на двойной ход стола)
Тм =(π· d д· L)/(1000 V д S пр) i К,
где d д = 45; L = 200; V д = 9,96; S пр = 44,1; I = n / S пп = =0,2/0,013=15,38=16
К- коэффициент, учитывающий износ круга и точность шлифования (1,2-1,4)
Тм =(3,14·45·200·16)/(1000·9,96·44,1)·1,2=1,18 мин
Пример расчета режима резания (протягивание)
Протянуть шесть шлицев по размерам на чертеже. Материал детали
углеродистая сталь 45 (σв=65 кгс/мм). Протяжка из стали Р18, стойкость протяжки Т=240 мин (рис. 6).
Обработка производится на горизонтально-протяжном станке 7А540, имеющем максимальное усилие протягивания Р=40 т, наибольшую длину хода L=2000 мм, мощность станка N=40 кВт и скорость обратного хода Vх=20 м/мин. Скорость рабочего хода 1,5-6,8 м/мин (бесступенчато).
1. Глубина резания h=((D-d)n)/2 мм; h=((40-34)6)/2=18 мм
2. Подача (подъем на зуб) Sz=0,05-0,08 мм (табл.32) Принимаем среднюю величину Sz=0,065 мм
Рис. 6.Протягивание отверстия | 3. Определяем скорость резания по эмпирической формуле [5, с. 248]: V=Cv/Tm∙Szxv), где Cv=7,3; m=0,60; хv=0,75 (табл.33 для стали 45 с σв=61-72 кгс/мм2) При подстановке значений полу- чаем: |
V=7,3/(2400,600,0650,75)=7,3/(26,79·0,128)=2,12 м/мин
4. Определение усилия, необходимого на протягивание.
Усилие резания на один зуб протяжки [5, с.249]:
Рz=Cp · b· n· Szxp=284·10·6·0.0650.85=284·10·6·0.098=1669 кг
Значения Cp=284; xp=0,85 (табл.34)
Усилие резания (общее) на протягивание
|
Pzобщ=Pz q b Kω Kα Kγ,
где q- число зубьев протяжки, находящихся одновременно в работе q=l/t, где t- шаг зубьев протяжки (ориентировочно можно принять по табл.35 при длине протягивания l=40 мм t=0,25 l=10).
При подстановке в формулу получаем:
Р=1669·10·1·1·1·1=16690 кг
Усилие, развиваемое станком 40 т. Обработка возможна.
5. Мощность, необходимая на резание при протягивании:
Nэ=PV/6120=(16690*2,12)/6120=5,78 кВт
6. Машинное время при работе на протяженных станках [5, с. 246]
Тм=(h·l·n·k)/(1000·V·Sz ·q),
где h- припуск, снимаемый протяжкой за один проход (18 мм)
l - длина протягиваемого отверстия (40 мм);
n - коэффициент, учитывающий длину калибрующей части протяжки
обычно n=1,17-1,25;
к - коэффициент, учитывающий обратный ход станка; для большинства существующих станков к=1,14-1,5;
V - скорость резания (2,12 м/мин);
Sz - подача на зуб (подъем на зуб) (0,065);
q- число зубьев протяжки, находящихся одновременно в работе (q=10)
При подстановке в расчетную формулу получаем:
Тм=(18·40·1,17·1,14)/(1000·2,12·0,065·10)=0,696 мин
7. Штучное время может быть определено по следующей формуле:
Tш=(Тм+Тв) (1+К/100),
где Тм- основное или машинное время обработки детали на станке в мин
Тм=(l+ L1+ L2)/ns∙i,
где l- длина обработки детали в направлении подачи в мм (по чертежу);
L1- длина врезания инструмента в мм; (l1=0,6…5 мм);
L2- длина вывода инструмента в мм; (l2=1…3 мм);
i-число проходов резца;
п - число оборотов детали в минуту;
s - величина подачи резца на один оборот в мм/об.
Вспомогательное время включает затраты рабочего времени на установку и снятие заготовки со станка, установку на стружку, смену инструмента, промеры, приемы управления станком и др. (табл.37).
Вспомогательное время связано с переходом поверхности резец к детали, включить подачу, выключить подачу, отвести резец от детали, выключить вращение шпинделя, промерить обрабатываемую поверхность и т. п. (табл.38,39).
Нормирование времени на техническое и организационное обслужи-
вание, а также и на естественные надобности определяют в зависимости от размера обрабатываемой заготовки (табл.40).
|
Нормирование подготовительно-заключительного времени устанав-ливается в соответствии с нормами (табл.36).
8. Штучное время
Tш=(2,66+0,22+0,10)(1+4,6/100)=2,99 мин
Здесь 2,66- машинное время;
0,22- вспомогательное время на установку (табл. 37);
0,10- время на переход (табл.38);
4,6%- время на техобслуживание и естественные надобности (табл.40)
9. Мощность резания рассчитывается по формуле
N=PzV/102060,
где Pz- тангенциальная составляющая сила резания
Pz=10Cp∙tx∙Sy∙VnKp,
из табл.8[1, с. 273] Ср=300; х=1,0; у=0,75; п=-0,15
Кр=0,89; Кур=1,0; Кλр=1,0; Кр=0,89∙1,01,0=0,89
Pz=10∙300∙5∙0,82∙0,517∙0,89=5659,5 Н
N=5659,5∙80,6/1020∙60=7,45 кВт
Штучное время может быть определено по следующей формуле: Тш=(Тм+Тв)(1+К/100),
где Тм- основное или машинное время обработки детали на станке в мин Tм=(l+ll+l2)/ns∙i,
где 1- длина обработки детали в направлении подачи в мм (по чертежу);
L1 - длина врезания инструмента в мм; (11 =0,6... 5 мм);
L2- длина вывода инструмента в мм; (12=1...3 мм);
i-число проходов резца;
п- число оборотов детали в минуту;
s- величина подачи резца на один оборот в мм/об.
Вспомогательное время включает затраты рабочего времени на установку и снятие заготовки со станка, установку на стружку, смену инструмента, промеры, приемы управления станком и др. (табл. 37).
Вспомогательное время связано с переходом: резец к детали, включить подачу, выключить подачу, отвести резец от детали, выключить
вращение шпинделя, промерить обрабатываемую поверхность и т.п.
(табл. 38, 39).
Нормирование времени на техническое и организационное обслуживание, а также и на естественные надобности определяют в зависимости от размера обрабатываемой заготовки (табл.40). Нормирование подготовительно-заключительного времени устанавливает-ся в соответствии с нормами (табл.36).
10. Основное (машинное) время обработки [см. 5, с. 246].
11. Штучное время
Тш=(2,66+0,22+0,10)(1 +4,6/100)=2,99 мин
где 2,66 - машинное время;
0,22 - вспомогательное время на установку (табл. 37);
0,10 - время на переход (табл.38);
4,6% - время на техобслуживание и естественные надобности (табл.40)
Приложения
Таблица 1
Подачи при черновом точении резцами с пластинками
из твердого сплава и быстрорежущей стали
Диаметр детали, мм | Размер державки резца, мм | Обрабатываемый материал | |||||
Сталь | Чугун и медные сплавы
| ||||||
Подача S, мм/об при глубине резания t, мм | |||||||
До 3 | Св.3 до 5 | Св. 5 до 8 | До 3 | Св. 3 до 5 | Св.5 до 8 | ||
До 20 | От 16 × 25 до 25 × 25 | 0,3 - 0,4 | - | - | - | - | - |
Св. 20 до 40 | От 16 × 25 до 25 × 25 | 0,4 - 0,5 | 0,3 - 0,4 | - | 0,4 - 0,5 | - | - |
Св. 40 до 60 | От 16 × 25 до 25 × 40 | 0,5 - 0,9 | 0,4 - 0,8 | 0,3 - 0,7 | 0,6 - 0,9 | 0,5 - 0,8 | 0,4 - 0,7 |
Св. 60 до 100 | От 16 × 25 до 25 × 40 | 0,6 - 1,2 | 0,5 - 1,1 | 0,5 - 0,9 | 0,8 - 1,4 | 0,7 - 1,2 | 0,6 - 1,0 |
От 100 до 400 | От 16 × 25 до 25 × 40 | 0,8 - 1,3 | 0.7 - 1,2 | 0,6 - 1,0 | 1.0 - 1,5 | 0,8 - 1,4 | 0,8 - 1,1 |
Таблица 2
Подачи при черновом растачивании на токарных и токарно-револьверных станках резцами с пластинками из твердого сплава и быстрорежущей стали
Диаметр круглого сечения резца,мм | Вылет резца, мм | Обрабатываемый материал | |||||
Сталь | Чугун и медные сплавы | ||||||
Подача S, мм/об при глубине резания t, мм | |||||||
2 | 3 | 5 | 2 | 3 | 4 | ||
10 | 50 | 0,08 | - | - | 0,12-0,16 | - | - |
12 | 60 | 0,10 | 0,08 | - | 1,12-0,20 | 0,12-0,18 | - |
16 | 80 | 0,1-0,2 | 0,15 | 0,1 | 0,20-0,30 | 0,15-0,25 | 0,1-0,18 |
20 | 100 | 0,5-0,3 | 0,15-0,25 | 0,12 | 0,3-0,4 | 0,25-0,35 | 0,12-0,25 |
25 | 125 | 0,25-0,5 | 0,15-0,4 | 0,12-0,2 | 0,4-0,6 | 0,3-0,5 | 0,25-0,35 |
30 | 150 | 0,4-0,7 | 0,2-0,5 | 0,12-0,3 | 0,5-0,8 | 0,4-0,6 | 0,25-0,45 |
40 | 200 | - | 0,25-0,6 | 0,15-0,4 | - | 0,6-0,8 | 0,3-0,8 |
Таблица 3
Подачи при чистовом точении, мм/об
Параметр шероховатости поверхности, мкм | Радиус при вершине резца r, мм | ||||||
Rа | Rz | 0,4 | 0,8 | 1,2 | 1,6 | 2,0 | 2,4 |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
0,63 | 0,07 | 0,10 | 0,12 | 0,14 | 0,15 | 0,17 |
Окончание таблицы 3
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
1,25 | 0,10 | 0,13 | 0,16 | 0,19 | 0,21 | 0,23 | |
2,5 | 0,14 | 0,20 | 0,25 | 0,29 | 0,32 | 0,36 | |
20 | 0,25 | 0,33 | 0,42 | 0,49 | 0,55 | 0,60 | |
40 | 0,35 | 0,51 | 0,63 | 0,72 | 0,80 | 0,87 | |
80 | 0,47 | 0,66 | 0,81 | 0,94 | 1,04 | 1,14 |
Таблица 4
Значение коэффициента Сv и показателей степени в формулах скорости
резания при обработке резцами
Вид обработки | Материал режущей части резца | Характеристика подачи | Коэффициенты и показатели степени | ||||||
Сv | x | y | m | ||||||
Обработка конструкционной углеродистой стали s=750 МПа | |||||||||
Наружное продольное точение проходными резцами | Т15К6 | S до 0,3 S 0.3 - 0,7 S св. 0,7 | 420 350 340 | 0,15 0,15 0,15 | 0,20 0,35 0,45 | 0,20 0,20 0,20 | |||
Отрезание | Т5К10 Р18 | - | 47 23,7 | - | 0,80 0,68 | 0,20 0,25 | |||
Фасонное точение | Р18 | - | 22,7 | - | 0,50 | 0,20 | |||
Нарезание крепежной резьбы | Т15К6 | - | 244 | 0,23 | 0,30 | 0,20 | |||
Р6М5 | Черновые ходы Р<2 мм Р>2 мм Чистовые ходы | 14,8 30 41,8 |
0,70 0,80
0,45 |
0,30 0,25
0,30 | 0,11 0,08 0,13 | ||||
Обработка серого чугуна НВ 190 | |||||||||
Наружное продольное точение проходными резцами | ВК8 | S<0,40 S>0,40 | 292 243 | 0,15 0,15 | 0,20 0,40 | 0,20 0,30 | |||
Отрезание | ВК6 | - | 68,5 | - | 0,40 | 0,20 | |||
Нарезание крепежной резьбы | ВК6 | - | 83 | 0,45 | - | 0,33 | |||
Обработка ковкого чугуна НВ 150 | |||||||||
Наружное продольное точение проходными резцами | ВК6 | S<0,40 S>0,40 | 317 215 | 0,15 0,15 | 0,20 0,45 | 0,20 0,20 | |||
Отрезание | ВК8 | - | 86 | - | 0,40 | 0,20 | |||
Таблица 5
Поправочный коэффициент КMV, учитывающий влияние
обрабатываемого материала на скорость резания
Обрабатываемый материал | Расчетная формула |
Сталь | КMV - (750/σв)nv |
Серый чугун | КMV = (190/HB)nv |
Ковкий чугун | КMV = (150/HB)nv |
Таблица 6
Значение коэффициента Кг и показатели степени Кг
для расчета коэффициента КMV , приведенные в таблице 5
Обрабатываемый материал | Коэффициент Кг для материала инструмента | Показатели степени nV при обработке | ||||||
Резцами | Сверлами, зенкерами, развертками | Фрезами | ||||||
из быстр. | из тв. сплав. | из быстр. | из тв. сплав. | из быстр. | из тв. сплав. | из быстр. | из тв. сплав. | |
Сталь углеродистая С≤6%, σ В<450 МПа | 1,0 | 1,0 | -1,0 | 1,0 |
0,9
| 1,0 | -0,9 | 1,0 |
σ В =450-560 МПа | 1,0 | 1,0 | 1,75 | -0,9 | ||||
σ В >550 МПа | 1,0 | 1,0 | 1,75 | 0,9 | ||||
Сталь углеродистая хромистая | 0,85 | 0,95 | 1,75 | 1,45 |
Таблица 7
Поправочный коэффициент Кnv, учитывающий влияние
состояния поверхности заготовки на скорость резания
Состояние поверхности заготовки | |||||
Без корки | с коркой | ||||
Прокат | Поковка | Стальные и чугунные отливки при корке | Медные и алюминиевые сплавы | ||
нормальной | сильно загрязненной | ||||
1,0 | 0,9 | 0,8 | 0,8 - 0,85 | 0,5 - 0,6 | 0,9 |
Таблица 8
Поправочный коэффициент К иv, учитывающий влияние
инструментального материала на скорость резания
Обрабатываемый материал | Значение коэффициента К иv, в зависимости от марки инструментального материала | |||||||
Сталь конструкционная | Т5К12В 0,35 | Т5К10 0,65 | Т14К8 0,8 | Т15К6 1,0 | Т15К61,15 | Т30К4 1,4 | ВК8 0,4 | |
Сталь закаленная | HRC 35 - 50 | HRC 51 62 | ||||||
Т15К6 1,0 | Т30К4 1,25 | ВК6 0,85 | ВК8 0,83 | ВК4 1,0 | ВК6 0,92 | ВК8 0,74 | ||
Серый и ковкий чугун | ВК8 0,83 | ВК6 1,0 | ВК4 1,1 | ВК3 1,15 | ВК3 1,25 |
| ||
Сталь, чугун, медные и алюминиевые сплавы | Р6М5 1,0 | ВК4 2,5 | ВК6 2,7 | 9ХС 0,6 | ХВГ 0,6 | У12А 0,5 |
| |
Таблица 9
Значение коэффициента Ср и показателей степени
в формулах силы резания при точении
Обрабатыва емый материал | Материал рабочей части резца | Вид обработки | Тангенциальная Рz | Осевая Рx | |||||||
Ср | х | у | п | Ср | х | у | п | ||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | |
Конструкцион-ная сталь и стальные отливки σв = 750 МПа | Твердый сплав
| наружное продольное точение и растачивание | 300 | 1,0 | 0,75 | - 0,15 | 339 | 1,0 | 0,5 | -0,4 | |
отрезание и прорезание | 384 | 0,90 | 0,90 | 0 | - | - | - | - | |||
нарезание резьбы | 148 | - | 1,7 | 0,71 | - | - | - | - | |||
Конструкцион-ная сталь
и стальные отливки σв = 750 МПа | Быстрорежущая сталь | наружное продольное точение, подрезание и растачивание | 200 | 1,0 | 0,75 | 0 | 67 | 1,2 | 0,65 | 0 | |
отрезание и прорезание | 247 | 1,0 | 1,0 | 0 | - | - | - | - | |||
фасонное точение | 212 | 1,0 | 0,75 | 0 | - | - | - | - |
Окончание таблицы 9
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
Серый чугун НВ 190 | Твердый сплав | Наружное продольное и поперечное точение и растачивание | 92 | 1,0 | 0,75 | 0 | 46 | 1,0 | 0,4 | 0 |
Быстрорежущая сталь | Нарезание резьбы | 103 | - | 1,8 | 0,82 | - | - | - | - | |
Ковкий чугун НВ 150 | Твердый сплав | Отрезание и прорезание | 158 | 1,0 | 1,0 | 0 | - | - | - | - |
Наружное продольное и поперечное точение и растачивание | 81 100 | 1,0 | 0,75 | 0 | 38 40 | 1,0 1,2 | 0,4 0,65 | 0 | ||
Медные гетерогенные сплавы НВ 120 |
Быстрорежущая сталь | Отрезание и прорезание | 139 | 1,0 | 1,0 | 0 | - | - | - | - |
Наружное точение и растачивание | 55 | 1,0 | 0,66 | 0 | - | - | - | - |
Таблица 10
Поправочные коэффициенты на силу резания по геометрическим параметрам инструментов для стали и чугуна
Параметры | Материал режущей части инструмента | Обозна-чение
| Величина коэффициента для составляющих | ||
Наименование | Величина в град. | Тангенциальная, Рz | Осевая, Рx | ||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
Главный угол в плане φ | 30 45 60 90 | Твердый сплав | Кφр | 1,08 1,0 0,94 0,89 | 0,75 1,0 1,11 1,17 |
30 45 60 90 | Быстрорежущая сталь | 1,08 1,0 0,98 1,08 | 0,70 1,0 1,27 1,82 | ||
Передний угол Ύ | -15 0 10 | Твердый сплав | КΎр | 1,25 1,1 1.0 | 2,0 1,4 1,0 |
12-15 20-25 | Быстрорежущая сталь | 1,15 1,0 | 1,7 1,0 |
Окончание таблицы 10
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
Угол наклона главного лезвия λ | -5 0 5 15 | Твердый сплав | Кλр | 1,0 | 1,07 1,0 0,85 0,65 |
Радиус при вершине r, мм | 0,5 1,0 2,0 3,0 4,0 | Быстрорежущая сталь | Кrp | 0,37 0,93 1,00 1,04 1,10 | 1,0 |
Таблица 11
Подача, мм/об при сверлении стали, чугуна, медных и алюминиевых сплавов сверлами из быстрорежущей стали
Диаметр сверла, D мм | Сталь | Серый и ковкий чугун, медные и алюминиевые сплавы | ||||
НВ < 160 | НВ 160-240 | НВ 240-300 | НВ > 300 | НВ≤ 170 | НВ > 170 | |
2 - 4 | 0,09 - 0,13 | 0,08 - 0,10 | 0,06 - 0,07 | 0,04 - 0,06 | 0,12 - 0,18 | 0,09 - 0,12 |
4 - 6 | 0,13 -0,19 | 0,10 - 0,15 | 0,07 - 0,11 | 0,06 - 0,09 | 0,18 - 0,27 | 0,12 - 0,19 |
6 - 8 | 0,19 - 0,26 | 0,15 - 0,20 | 0,11 - 0,14 | 0,09 - 0,12 | 0,27 - 0,36 | 0,18 - 0,24 |
8 - 10 | 0,26 - 0,32 | 0,20 - 0,25 | 0,14 - 0,17 | 0,12 - 0,15 | 0,36 - 0,45 | 0,24 - 0,31 |
10 - 16 | 0,32 - 0,43 | 0,25 - 0,33 | 0,17 - 0,23 | 0,15 - 0,20 | 0,45 - 0,66 | 0,31 - 0,.41 |
16 - 25 | 0,43 - 0,58 | 0,33 - 0,43 | 0,23 - 0,32 | 0,20 - 0,26 | 0,66 - 0,89 | 0,41 - 0,54 |
25 - 30 | 0,58 - 0,62 | 0,43 - 0,48 | 0,32 - 0,35 | 0,26 - 0,29 | 0,89 - 0,96 | 0,54 - 0,60 |
30 - 50 | 0,62 - 0,89 | 0,48 - 0,66 | 0,35 - 0,48 | 0,29 - 0,40 | 0,96 - 1,36 | 0,60 - 0,81 |
Таблица 12
Подача, мм/об при обработке отверстий зенкерами
из быстрорежущей стали и твердого сплава
Обрабатываемый материал | Диаметр зенкера D, мм | ||||||
До 15 | Св.15 до 20 | Св.20 до 25 | Св. 25 до 30 | Св. 30 до 35 | Св. 35 до 40 | Св. 40 до 50 | |
Сталь | 0,5 - 0,6 | 0,6 - 0,7 | 0,7 - 0,9 | 0,8 - 1,0 | 0,9 - 1,1 | 0,9 - 1,2 | 1,0 - 1,3 |
Чугун НВ≤200 и медные сплавы | 0,7 - 0,9 | 0,9 - 1,1 | 1,0 - 1,2 | 1,1 - 1,3 | 1,2 - 1,5 | 1,4 - 1,7 | 1.,6 - 2,0 |
Чугуны НВ > 200 | 0,5 - 0,6 | 0,6 - 0,7 | 0,7 - 0,8 | 0,8 - 0,9 | 0,9 - 1,1 | 1,0 - 1,2 | 1,2 - 1,4 |
Таблица 13
Значение коэффициента СV и показателей степени
в формуле скорости резания при сверлении
Обрабатываемый материал | Материал режущего инстумента | Подача мм/об | Коэффициент и показатели степени | Охлаж-дение | |||
Сv | q | y | m | ||||
Сталь констукционная углеродистая σв=750МПа | Р6М5 | ≤0,2 ≥0,2 | 7,0 9,8 | 0,40 | 0,70 0,50 | 0,20 | есть |
Чугун серый НВ 190 | ≤0,3 ≥0,3 | 14,7 17,1 | 0,25 | 0,55 0,40 | 0,125 |
нет | |
ВК8 | - | 34,2 | 0,45 | 0,30 | 0,20 | ||
Чугун ковкий НВ 150 | Р6М5 | ≤0,3 ≥0,3 | 21,8 25,3 | 0,25 | 0,55 0,40 | 0,125 | есть |
ВК8 | - | 40,4 | 0,45 | 0,30 | 0,20 | нет | |
Медные гетерогенные сплавы средней твердости (НВ 100-140) | Р6М5 | ≤0,3 ≥0,3 | 28,1 32,6 | 0,25 | 0,55 0,40 | 0,128 | есть |
Таблица 14
Значение коэффициента и показателей степени в формуле скорости резания при рассверливании, зенкеровании и развертывании
Обрабатывае-мый материал |
Вид обработки | Материарежуще части инстру | Коэффициент и показатели степени | Охлажде- ние | |||||||||||||||
Cv | q | x | y | m |
| ||||||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | |||||||||||
Конструкцион-ная углеродистая сталь σв=750 МПа | Рассверливание | Р6М5 ВК8 | 16,2 10,3 | 0,4 0,6 |
0,2 | 0,5 0,3 | 0,20 0,25 |
есть | |||||||||||
Зенкерование | Р6М5 16,3 Т15К6 | 18,0 | 0,3 0,6 | 0,5 0,3 | 0,30 0,25 | ||||||||||||||
Развертывание | Р6М5 10,5 Т15К6 | 100,6 | 0,3 0,3 | 0,20
| 0,65 0,65 | 0,4 | |||||||||||||
Конструкцион-ная закаленная сталь HRc 49-54 σв=1600-1800 МПа | Зенкерование |
Т15К6 | 10,0 | 0,6 | 0,3 | 0,6 | 0,45 | ||||||||||||
Развертывание |
14,0 | 0,4 |
0,75 | 1,05 |
0,85 | ||||||||||||||
Серый чугун НВ 190 | Рассверливание | Р6М5 ВК8 | 23,4 56,9 | 0,25 0,50 | 0,10 0,15 | 0,40 0,45 | 0,125 0,40 |
нет | |||||||||||
Зенкерование | Р6М5 ВК8 | 18,8 105,0 | 0,2 0,4 | 0,10 0,15 | 0,40 0,45 | 0,125 0,4 | |||||||||||||
| Развертывание | Р6М5 ВК8 | 15,6 109,0 | 0,2 0,2 | 0,10 0 | 0,5 0,5 | 0,30 0,45 | ||||||||||||
Ковкий чугун НВ 150 | Рассверливание | Р6М5 ВК6 | 34,7 77,4 | 0,25 0,50 | 0,10 0,15 | 0,40 0,45 | 0,125 0,40 | есть | |||||||||||
Зенкерование | Р6М5 ВК8 | 27,9 143,0 | 0,2 0,4 | 0,10 0,15 | 0,40 0,45 | 0,125 0,40 | |||||||||||||
Развертывание | Р6М5 ВК8 | 23,2 148,0 | 0,3 0,2 | 0,1 0 | 0,5 0,5 | 0,30 0,45 | есть нет | ||||||||||||
Таблица 15
Значение коэффициентов и показателей степени в формулах крутящего
момента и осевой силы при сверлении, рассверливании и зенкеровании
Обрабаты-ваемый материал |
Наимено-вание операции |
Материал режущей части | Коэффициент и показатели степени в формулах | ||||||||
Крутящего момента | Крутящего момента | ||||||||||
См | См | См | См | См | См | См | См | ||||
Конструк-ционная углеродистая сталь σв=750 МПа | Сверление | Быстро-режущая сталь
| 0,0345 | 2,0 | - | 0,8 | 68 | 1,0 | - | 0,7 | |
Рассверлив. и зенкеров. | 0,09 | 1,0 | 0,9 | 0,8 | 67 | - | 1,2 | 0,65 | |||
Серый чугун НВ 190
| Сверление | Твердый сплав | 0,012 | 2,2 | - | 0,8 | 42 | 1,2 | - | 0,75 | |
Рассверлив. и зенкеров. | 0,196 | 0,85 | 0,8 | 0,7 | 46 | - | 1,0 | 0,4 | |||
Сверление | Быстро-режущая сталь | 0,021 | 2,0 | - | 0,8 | 42,7 | 1,0 | - | 0,8 | ||
Рассверлив. и зенкеров. | 0,085 | - | 0,75 | 0,8 | 23,5 | - | 1,2 | 0,4 | |||
Ковкий чугун НВ 150 | Сверление | Быстрор. сталь | 0,021 | 2,0 | - | 0,8 | 43,3 | 1,0 | - | 0,8 | |
Рассверлив. |
Твердый сплав | 0,01 | 2,2 | - | 0,8 | 32,8 | 1,2 | - | 0,75 | ||
Зенкеров. | 0,17 | 0,85 | 0,8 | 0,7 | 38 | - | 1,0 | 0,4 | |||
Гетероген. медные сплавы НВ 120 | Сверление | Быстро-режущая сталь | 0,012 | 2,0 | - | 0,8 | 31,5 | 1,0 | - | 0,8 | |
Рассверлив. и зенкеров. | 0,031 | 0,85 | - | 0,8 | 17,2 | - | 1,0 | 0,4 | |||
Таблица 16
Поправочный коэффициент для стали и чугуна, учитывающий влияние
качества обрабатываемого материала на силовые зависимости
Обрабатываемый материал | Расчетная формула | Показатели степени n при определении | ||
составляющей Рz силы резания при работе резцами | крутящего момента и осевой силы (М,Ро) | окружной силы резания Pz при фрезеровании | ||
Конструкционная углеродистая и легированная сталь σв МПа >600 <600 | = | 0,75/0,35 0,75/0,75 | 0,75/0,75 0,75/0,75 | 0,3/0,3 0,3/0,3 |
Серый чугун | = | 0,4/0,55 | 0,6/0,6 | 1,0/0,55 |
Ковкий чугун | = | 0,4/0,55 | 0,6/0,6 | 1,0/0,55 |
В числителе приведены значения n для твердого сплава, в знаменателе — для быстрорежущей стали |
Таблица 17
Геометрические параметры режущей части фрез из стали Р18
Обрабатываемый материал | Фрезы торцевые, цилиндрические, дисковые, концевые | Фрезы дисковые пазовые и отрезные | |
В≤3 | В≥3 | ||
Передний угол γ в градусах | |||
1 | 2 | 3 | 4 |
Стали углеродистые и легированные σв в кГ/мм2 <60 60-100 >100 | 20 15 10 | 5 5 5 | 10 10 10 |
Чугун НВ <150 >150 | 15 10 | 5 5 | 10 10 |
Медные сплавы | 10 | 5 | 10 |
Тип фрезы | Задний угол α в град. | ||
Торцовые и цилиндрические | С мелкими зубьями | 16 | Торцовые и цилиндрические |
Со вставными ножами | 12 |
Окончание таблицы 17
1 | 2 | 3 | 4 |
Дисковые пазовые и отрезные | 20 | ||
Концевые | 14 | ||
Прорезные (шлицевые) | 30 | ||
Тип фрезы | Главный угол в плане φ | Вспомогательный угол в плане φ1 | |
Торцовые для стали и медных сплавов | Со вставными ножами | 45 - 60 | Торцовые для стали и медных сплавов |
Цельные | 90 | ||
Концевые | - | 3 | |
Дисковые | Трехсторонние | - | Дисковые |
Пазовые | - | ||
Прорезные (шлицевые) | - | 15/ -!030/ |
Таблица 18
Подачи при фрезеровании пазов концевыми фрезами из стали Р18
Обрабатываемый материал | Фрезы | Ширина паза, мм | Глубина паза t, мм до | ||||||
D, мм | Z | 5 | 10 | 15 | 20 | 30 | |||
Подача на один зуб фрезы Sz в мм/зуб | |||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | |
Сталь
| 8 10 | 5 5 | 8 10 | 0,02-0,015 0,035-0,025 | 0,018-0,012 0,030-0,020 | - 0,015-0010 | - | - | |
16 | 4 3 | 16 | 0,06-0,05 0,08-0,07 | 0,06-0,04 0,07-0,07 | 0Э04-0,03 0,05-0,04 | - - | - - | ||
20 | 5 3 | 20 | - | 0,08-0,06 0,10-0,08 | 0,07-0,04 0,08-0,05 | 0,04-0,025 0,05-0,03 | - - | ||
25 | 5 3 | 25 | - | 0,11-0,08 0,14-0,10 | 0,08-0,06 0,10-0,07 | 0,06-0,04 0,06-0,04 | 0,04-0,03 0,05-0,03 | ||
32 | 6 4 | 32 | - | 0,12-0,09 0,14-0,10 | 0,09-0,06 0,10-0,07 | 0,07-0,05 0,08-0,06 | 0,05-0,04 0,06-0,04 | ||
Окончание таблицы 18
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
Чугун и медные сплавы | 8 10 | 5 5 | 8 10 | 0,025-0,02 0,05-0,04 | 0,02-0,015 0,035-0,02 | - 0,02-0,015 | - - | - - |
16 | 4 3 | 16 | 0.08-0,06 0,11-0,08 | 0,07-0,05 0,09-0,06 | 0,05-0,03 0,08-0,05 | - - | - - | |
20 | 5 3 | 20 | 0,14-0,09 0,16-0,10 | 0,12-0,08 0,14-0,10 | 0,08-0,06 0,11-0,07 | 0,05-0,04 0,07-.0,05 | - - | |
25 | 5 3 | 25 | - | 0,14-0,10 0,18-0,13 | 0,10-0,08 0,14-0,10 | 0,07-0,05 0,10-0,08 | 0,06-0,04 0,07-0,07 | |
34 | 6 4 | 32 | - | 0,15-0,12 0,18-0,15 | 0,12-0,09 0,14-0,10 | 0,10-0,08 0,12-0,09 | 0,07-0,05 0,08-0,07 |
Таблица 19
Средние периоды стойкости фрез для одноинструментной обработки
Тип фрезы |
Диаметр фрезы в мм до | Фрезы с пластинками твердого сплава | Фрезы из стали Р18 | |||
Сталь | Чугун | Сталь и чугун ковкий | Серый чугун | Медные сплавы | ||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
Фрезы торцовые | 40 60 75 90 110 | - - - 180 180 | - - 120 120 180 | 120 180 160 180 180 | - - - - - | 120 180 180 180 180 |
Фрезы торцовые | 150 200 250 | 180 240 240 | 180 180 240 | 180 240 240 | - - - | 180 160 240 |
Фрезы цилиндрические с мелким зубом | 60 75 | - - | - - | 120 180 | 120 180 | 120 180 |
Фрезы циллиндрич. со вставными ножами | 90-120 70-150 | 180 - | 180 - | - 180 | - 180 | - 180 |
Окончание таблицы 19
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
Фрезы концевые | 20 25 40 60 | 120 90 120 180 | - - - - | - 60 90 120 | - 60 90 120 | - 60 90 120 |
Фрезы дисковые | 90 110 130 150 200 225 | - 120 - 180 240 - | - - - - - - | 120 120 150 150 150 180 | 120 150 150 180 180 240 | 120 120 150 150 150 180 |
Таблица 20
Значение коэффициента Cv и показателей степени в формуле
скорости резания при фрезеровании
Фрезы | Материал режущей части |
Операция |
Коэффициент и показатели степени в формуле скорости резания
| ||||||||||
Сv | q | x | y | u | p | m | |||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | ||||
Обработка конструкционной углеродистой стали σв = 750 Мпа | |||||||||||||
Торцовые | Т15К6 | Фрезерова-ние плоскости | 332 | 0,2 | 0,1 | 0,4 | 0,2 | 0 | 0,2 | ||||
Р6М5 Sz<0,1 Sz>0,1 |
64,7 41 |
0,25 |
0,1 |
0,2 0,4 | 0,15 | 0 | 0,2 | ||||||
Концевые с коронками | Т15К6 | Фрезерова-ние плоскостейуступов, пазов | 145 | 0,44 | 0,24 | 0,26 | 0,1 | 0,13 | 0,37 | ||||
Концевые с напаянными пластинами | 234 | 0,44 | 0,24 | 0,26 | 0,1 | 0,13 | 0,37 | ||||||
Концевые це | |||||||||||||
|
|
Двойное оплодотворение у цветковых растений: Оплодотворение - это процесс слияния мужской и женской половых клеток с образованием зиготы...
История развития пистолетов-пулеметов: Предпосылкой для возникновения пистолетов-пулеметов послужила давняя тенденция тяготения винтовок...
История развития хранилищ для нефти: Первые склады нефти появились в XVII веке. Они представляли собой землянные ямы-амбара глубиной 4…5 м...
Историки об Елизавете Петровне: Елизавета попала между двумя встречными культурными течениями, воспитывалась среди новых европейских веяний и преданий...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!