Результаты расчета и подбора арматуры

Результаты подбора арматуры.

Далее производим экспорт расчетной схемы в программу «Плита» в которой производим расчет армирования по СП 52.01.2003. Задаём материал для плиты: бетон — В25, арматура — A400.

Рисунок 2.1 Площадь нижней арматуры в плите по оси X на 1 пм

 

Рисунок 2.2 Площадь верхней арматуры в плите по оси X на 1 пм

Рисунок 2.3 Площадь нижней арматуры в плите по оси Y на 1 пм

   

Рисунок 2.4 Площадь верхней арматуры в плите по оси Y на 1 пм

Max. деформация = 18.529 mm в узле = 11070

Расчет по РСУ

Расчет арматуры проводился по прочности и трещиностойкости

Характеристики материала:

Тип бетона - тяжелый

Класс бетона - B25

Класс арматуры – A400

Коэф. условий работы бетона Gb = 0.90 Mkrb = 1.00

Коэф. условий работы арматуры Gs = 1.00 Mkrs = 1.00

Толщина защитного слоя (см):

сверху (по оси r) = 3.0 сверху (по оси s) = 2.0

снизу (по оси r) = 3.0 снизу (по оси s) = 2.0

Основная арматура:

Asro = 0.00 см2/м, Asso = 0.00 см2/м,

Asru = 0.00 см2/м, Assu = 0.00 см2/м

Параметры для расчета по второму предельному состоянию:

Категория трещиностойкости - 3

Условия эксплуатации конструкции:

в закрытом помещении.

Максимальные диаметры арматуры

по оси r(x): для верхней - 20, для нижней - 20;

по оси s(y): для верхней - 20, для нижней - 20;

для поперечной: 8.

 

Расчет стены

    Для расчета стены смоделируем ее загружение в программе «Стена», для этого нагрузку от 15 типовых этажей, умножим на ширину грузовой площади.

10.95кН/м²х15х4.2м=689.85кН/м

Нагрузка от покрытия составит: 12.06кН/м²х4.2м=50.65кН/м

Нагрузка от собственного веса стены: 25кН/м³х0.2х(13х3м+2*3.9+3.7=50.5м)х1.3=328.25 кН/м

Суммарная нагрузка на стену составит: 689.85+50.65+328.25=1068.75кН/м

Стена запроектировано из тяжелого бетона класса по прочности на сжатие В25

Толщина стены – 200мм;

 

Технические указания по армированию

Стена армируется отдельными стержнями в виде двух сеток с горизонтальной арматурой d10A240 с шагом 200мм и вертикальной арматурой d22 А400 с шагом 200мм.

Согласно п. 9.4 – п. 9.5 СП 52-103-2007 на торцевых участках стены по ее высоте устанавливается поперечная арматура в виде П-образных или замкнутых хомутов, создающих требуемую анкеровку концевых участков горизонтальных стержней и предохраняющих от выпучивания торцевые сжатые вертикальные стержни стен. Сопряжения стен в местах их пересечения армируются по всей высоте стен пересекающимися П-образными или гнутыми хомутами, обеспечивающими восприятие концентрированных горизонтальных усилий в сопряжениях стен, а также предохраняющими вертикальные сжатые стержни в сопряжениях от выпучивания и обеспечивающими анкеровку концевых участков горизонтальных стержней.

Для усиления стен у проемов устанавливаются три стержня d12 A240 с шагом 75 мм.

 

 

Основания и фундаменты

 

Расчёт фундаментов

 

Исходные данные для проектирования и анализ инженерно- геологических изысканий.

Расчет производится по СП 2,02,01-89 «Проектирование оснований и фундаментов».

Пятнадцатиэтажный жилой дом проектируется в пл/р Новоалександровка.

Снеговая нагрузка для первого снегового района Ро=0,5 Кн.

Глубина промерзания грунтов 0,8 м.

Сейсмичность 7 баллов.

Инженерно-геологические изыскания на объекте выполнены в 1989 г.

Площадка ровная. Геологическое строение производилось по данным буровых и опытных работ до глубины 18 м.

Разрез представлен следующим слоем:

ИГЭ 1. Насыпной грунт со щебнем – 0,5 м.

g=19 Кн/м

ИГЭ 2. Суглинки полутвердые – 4.5 м

g=18,6 Кн/м; j=21; С=12 кПа; Е=9,5 МПа

ИГЭ 3. Пески пылеватые средней плотности

g=19,2 Кн/м; j=28; С=0Кн; Е=26Мпа

Требуется рассчитать свайный фундамент и определить осадку

 

Определение нагрузок

Определение нагрузки, допускаемой на сваю на основании данных инженерно-геологического заключения

Согласно инженерно-геологического заключения, несущая способность свай:

Длиной 9 м: лобовая 470 кН, боковая 216 кН, общая 698 кН

Определим несущую способность сваи с учетом сейсмических воздействий

Р_еq^бок=F^бок(L-h_d)y_eq1/(Ly_k)

где:

где:

Для свай длинной 9 м

Р_еq^бок=216х7,88х0,9/(9*1,25)=136,17кН

470х0,8/1,25=300,8 кН

Р_еq^общ=136,17+300,8=436,97кН

Определим несущую способность сваи без учета сейсмических воздействий

Р^общ=(216+470)/1,25=548,8кН

Определим несущую способность сваи без учета собственного веса

N=0,35х0,35х9х25х1,1=30,32кН

Р’_еq^общ=43,7-3,03=40,67т

Р’^общ=54,9-3,03=51,87т

Сравнение вариантов набивного и бурозабивного варианта свайного фундамента

Результаты расчёта

Тип сваи: Висячая забивная

1. - Исходные данные:

Тип свай: Висячая забивная

Сваи и способы их устройства:

Погружение сплошных и полых с закрытам нижним концом свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами

Слой - 1 Насыпной IL=0,4 0,5 м

Слой - 2 Глинистый IL=0,4 4,5 м

Слой - 3 Песчаный Средние 4 м

Исходные данные для расчёта:

Длина сваи 9 м

Диаметр (сторона) сваи0,35 м

2. - Выводы:

Несущая способность сваи на вертикальную нагрузку Fd=641 кН

Несущая способность сваи на выдергивающую нагрузку Fdu=197,56 кН

Несущая способность грунта под подошвой сваи 502,49кН

Несущая способность грунта по боковой поверхности сваи:

Слой - 1 0 кН

Слой - 2 62,31 кН

Слой - 3 184,63 кН

Тип сваи: Набивная и буровая

1. - Исходные данные:

Тип свай: Набивная и буровая

Буровые: Бетонируемые при отсутствии воды в скважине, а так же при использовании обсадных инвентарных труб

Слой - 1 Насыпной IL=0,4 0,5 м

Слой - 2 Глинистый IL=0,4 4,5 м

Слой - 3 Песчаный Средние 4 м

Исходные данные для расчёта:

Длина сваи 9 м

Диаметр (сторона) сваи0,35 м

Глубина залегания грунтовых вод 20 м

Угол внутреннего трения (ф) 28 °

Удельный вес грунта (G) 19,2 кН/м3

2. - Выводы:

Несущая способность сваи на вертикальную нагрузку Fd=564 тс

Несущая способность сваи на выдергивающую нагрузку Fdu=37,46 тс

Несущая способность грунта под подошвой сваи 96,77 тс

Несущая способность грунта по боковой поверхности сваи:

Слой - 1 0 тс

Слой - 2 13,23 тс

Слой - 3 33,6 тс

Вывод: по результатам расчета можно сделать вывод, что при данных геологических условиях наибольшую нагрузку будет нести на себе забивная свая.