Устройство силовых трансформаторов.

Технический Университет

Им. Абу Райхон Беруний.

 

 

Курсовой проект по предмету

''Электрические машины''

 

  

 

Выполнил: студент 3-го курса

       заочного отделения

                                                          энергетического факультета

                                                          Огай В.Г.

                                    Шифр:    1950402.

                                    Приняла: Мешкова Е.А.

                            

Ведение.

Трансформаторы–это наиболее распространённые устройства в современной электротехнике. Трансформаторы большой мощности составляют основу систем передачи электроэнергии от электростанций в линии электропередачи. Они повышают напряжение переменного тока, что необходимо для экономной передачи электроэнергии на значительные расстояния. В местах распределения энергии между потребителями применяют трансформаторы, понижающие напряжение до требуемых для потребителей значений. Наряду с этим, трансформаторы являются элементами электроустановок, где они осуществляют преобразование напряжения питающей сети до значений необходимых для работы последних.

  Трансформатором называется статическое электромагнитное устройство, имеющее две или более обмоток связанных индуктивно, и предназначенные для преобразования посредством электромагнитной индукции одной или нескольких систем переменного тока в одну или несколько других систем переменного тока. Обмотку, присоединённую к питающей сети, называют первичной, а обмотку, к которой подсоединяется нагрузка–вторичной. Обычно все величины, относящиеся к первичной обмотке трансформатора помечают индексом 1, а относящиеся к вторичной–индексом 2.

  Первичную обмотку трансформатора подсоединяют к питающей сети переменного тока. Ток первичной обмотки I₁ имеет активную и индуктивную составляющие. При разомкнутой вторичной обмотке (холостой ход), вследствие действия индуктивной составляющей тока I_Ом, возникает магнитный поток, который намагничивает сердечник. Активная составляющая тока I определяется потерями, возникающими, в местах стали, при перемагничивании сердечника. Наибольшая часть потока Ф₁ сцеплённого с первичной обмоткой, сцеплена также со всеми обмотками фазы и является потоком взаимоиндукции между обмотками, или главным рабочим потоком Ф. Другая часть полного потока Ф­₁ сцеплена не со всеми витками первичной и вторичной обмоток. Её называют потоком рассеивания.

ЭДС обмотки пропорциональна числу её витков. Отношение ЭДС первичной и вторичной обмоток называется коэффициентом трансформации, который пропорционален отношению чисел витков первичной и вторичной обмоток.

 

Дан трёхфазный двухобмоточный масляный трансформатор.

 

Номинальная мощность	Sн = 2500 кВА
Число фаз	m = 3
Частота	F = 50 гЦ
Номинальные напряжения:                     Обмотки ВН                     Обмотки НН	Uн2= 35000 В Uн1= 690 В
Схема и группа соединений	Звезда/треугольник– ║
Напряжение короткого замыкания	Uк= 6.5%
Потери короткого замыкания	Pк= 26000 Вт
Потери холостого хода	Pх= 3900 Вт
Ток холостого хода	Iо=1.1%
Материал обмоток	Медь

 

Порядок расчёта.

1. Расчёт основных электрических величин и изоляционных материалов.

2. Расчёт обмоток.

3. Расчёт параметров короткого замыкания.

4. Расчёт магнитной системы трансформатора и параметров холостого хода.

5. Тепловой расчёт трансформатора, расчёт системы охлаждения.

 

 

Расчёт основных электрических величин и изоляционных расстояний.

    Расчёт проводим для трёхфазного трансформатора стержневого типа с концентрическими обмотками.

           S_ф = S^` = S_н/3 = 2500/3 =833.3 кВА

Номинальные (линейные) токи на сторонах:

ВН: I₂= = = = 41.24 А

 

НН: I₁= = = = 2092 А

 

Фазные токи обмоток (звезда/треугольник–║):

ВН: I_ф2 = I₂ = 41.24 А

НН: I_ф1 = I₁/ = 2092/ = 1208 А

 

Фазные напряжения обмоток:

ВН: U_ф2 = U_н2/ = 35000/ = 20207 В

НН: U_ф1 = U_н1 = 690 В

 

Испытательное напряжение обмоток смотрим по таблице 4.1 (Л-1):

ВН: U_исп.2 = 85 кВ

НН: U_исп.1 = 5 кВ

 

По таблице 5.8 (Л-1) выбираем тип обмоток:

Обмотка ВН при напряжении 35 кВ и токе 41.24 А – непрерывная катушечная из прямоугольного провода.

Обмотка НН при напряжении 690 кВ и токе 1208 А – винтовая двухходовая из прямоугольного провода.

 

Для испытательного напряжения обмотки ВН, U_исп.2 = 85 кВ по таблице 4.5 (Л-1) находим изоляционные расстояния:

  a₁₂^{`</sup> = 27 мм;  l<sub>02</sub><sup>`} = 75 мм; a₂₂^` = 30 мм

Для обмотки НН, U_исп.1 = 5 кВ

                          a₀₁^` = 15 мм

 

Расчёт обмоток НН.

Число витков обмоток НН:

                                  w ₁ = U_ф1/U_в = 690/25.6 = 27

Напряжение одного витка U_в = U_ф1/w₁ = 690/27 = 25.5 В

Средняя плотность тока в обмотках:

J_ср = 10⁴´0.76k_gP_кU_в/Sd₁₂ = 10⁴´0.746´0.91´26000´25.5/25000´0.448 =     

= 401.86 ´ 10⁴ А/м² = 3.67 МА/м²

Сечение витка ориентировочно:

П₁ = П^`_в = I_ф1/J_ср = 1208/3,67´10⁶ = 329.15 ´ 10^-6 м² = 330 мм²

По таблице 5.8 по мощности 2500 кВА, току на один стержень 1208 А, номинальному напряжению одной обмотки 690 В и сечению витка 330 мм² – выбираем конструкцию винтовой обмотки.

Размер радиального канала предварительно: h_к = 5 мм.

Число реек по окружности обмотки – 12.

Ширина между витковых прокладок: b_пр.=40 мм

Расчёт обмотки ВН.

Выбираем схему регулирования по рис. 3 (6.14) (Л-1) с выводом концов всех трёх фаз обмотки к одному трёх фазному переключателю. Контакты переключателя рассчитываются на рабочий ток 41,24 А. Наибольшее напряжение между контактами переключателя в одной фазе:

рабочее: %U_2, т.е. 2020 В

испытательное: %U₂, т.е. 4040 В.

для получения на стороне В различных напряжений необходимо соединять

 

Напряжение, В	Ответвления обмотки
36 750	A2 A3 B2 B3 C2 C3
35 875	A3 A4 B3 B4 C3 C4
35 000	A4 A5 B4 B5 C4 C5
34 125	A5 A6 B5 B5 C5 C6
33 250	A6 A7 B6 B7 C6 C7

 

Число витков в обмотке ВН при номинальном напряжении:

w _H =w₁  = 27×  = 790 витков

Число витков на одной ступени регулирования:

w _р =  = 19 витков

Для пяти ступеней

 

Напряжение, В	Число витков на ответвлениях
36 750	790+2×19=828
35 875	790+19=809
35 000	790
34 125	790-19=771
33 250	790-2×19=752

 

Ориентировочная плотность тока

J₂» 2×J_ср.– J₁= 2×3.67×10⁶ – 3.62×10⁶ = 3.72 МА/м²

Ориентировочное сечение витка

П`₂» = 11×10^-6 м² = 11 мм²

По таблице 5,8 (Л-1) выбираем непрерывную катушечную обмотку из медного прямоугольного провода (S=2500 кВА; I₂= 41.24 A; U₂= 35000 B; П`₂ = 11 мм²). По сортаменту медного обмоточного провода (табл. 5,2) выбираем провод марки ПБ.

ПБ–1×  сечением П₂ = 11,2 × 10^-6 м²

Плотность тока в обмотке: J₂ =  = 3.68 МА/м².  

При J₂ = 3.68 МА/м² и b=7.1 мм по графикам рис. 5,34 (а) находим

q = 1000 Вт/м²

Принимаем конструкцию обмотки с радиальными каналами по 4,5 мм между всеми катушками. Две крайние катушки вверху и внизу катушки отделены каналами по 7,5 мм (см. табл. 4,10) (Л-1).

Схема регулирования напряжения (по рис. 6,14) (Л-1), канал в месте разрыва обмотки h_кр = 12 мм (см. табл.4,9) (Л-1).

 Основной размер катушки 7,6 мм.

 

Число катушек на стержне ориентировочно:

N_кат.2» = 77,6» 77 катушек.

Число витков в катушке ориентировочно:

w _кат»  = 10,75

Радиальный размер: а`₂ = 2,10 ´ 11 = 23,1» 23 мм

Общее распределение витков по катушкам:

62 основные катушки В по 11 витков……………………682 витков

7 основных катушек Г по 10 витков……………………….70 витков

8 регулировочных катушек Д по 9,5 витков………………76 витков

      Всего: 77 катушек…………………………………………...828 витков

Расположение катушек на стержне и размеры радиальных каналов приняты по рис. 3 (а).

Осевой размер обмотки:

l = åh_кат + åh_кан = [7,6´77+0,95´(12,1+4´75)] ´ 10^-3» 0,880 м

По испытательному напряжению U_исп.= 85 кВ и мощности трансформатора S=2500, канал между обмотками ВН и НН …………………….... а`₁₂ = 27 мм

Толщина цилиндра ……………………………………………….… d `₁₂ = 5 мм

Выступ цилиндра за высоту обмотки …………………………..… l `₁₁ = 55 мм

Расстояние между обмотками ВН двух соседних стержней …… а`₂₂ = 30 мм

Толщина междуфазной перегородки ……………………………… d `₂₂ = 3 мм

Расстояние от обмотки ВН до ярма ……………………………...… l `₀ = 75 мм

 

Согласно параграфу 4,3 (Л-1) принимаем размеры бумажно-бакелитового цилиндра, на котором на 12 рейках наматывается обмотка диаметром:

 ´ 0,93

основные размеры обмоток трансформатора показаны на рис. 3 (б).

Плотность теплового потока на поверхности обмотки для катушки Г по (7,19) (Л-1):

q₂ =  ´ 10^-10

 

q₂ = ´10^-10 =  ´ 10^-4 = 719 Вт/м²

 

Масса металла обмотки ВН:

G₀₂ = 28´10³´c´D_ср´ w ₁´П₁= 28´10³´3´0,473´790´11,2´10^-6 = 351,5 кг

 

Масса провода в обмотке ВН с изоляцией:

G_{пр 2} = 1,03´351,5 кг = 362 кг

 

Масса металла (меди) обмоток НН и ВН:

G_о = G_о1 + Gо₂ = 281,5+351,5 = 633 кг

 

Масса провода двух обмоток:

G_пр = G_пр1 + G_пр2 = 287,13+362 = 649,13 кг

Рис. 3 Обмотка трансформатора.

(а)                               Катушки

                                                                             

      4Г  31В  4Д       4Д  31В   3Г                                       

                                                                                                                  

                                                                                            

                                                                                        

    2´7,5мм 34´4мм 1´12мм 34´4мм 2´7,5мм                           

                                     Каналы                      

(б)

 

  15        22         27           25                    30    

 

                                                                                                                           75

                                                           55

 

 

        4                  5                                                     3                   

 

 

Расчёт тока холостого хода.

Расчёт тока холостого хода производим по параграфу 8.3.

По таблице 8,17 (Л-1) находим удельные намагничивающие мощности:

При В_с = 1,59 Тл, q_с = 1, 715 В A /кг; q _с.з = 18480 В A /м²

При В_я = 1,56 Тл, q_я = 1, 575 В A /кг; q _я.з = 20700 Вт/м²

При В_кос. = 1,124 Тл, q _кос = 2620 ВА/м²

Для принятой конструкции магнитной системы и технологии её изготовления используем (8.43), в котором по параграфу 8.3 и таблице 8.12 и 8.21 принимаем коэффициенты:

k _т.р. = 1,18; k _т.з. = 1,0; k _т.пл. = 1,20; k _т.я. = 1,0; k _т.п. = 1,05;

k _т.ш. = 1,06.

По таблице 8,20 (Л-1) находим коэффициент k _п.у. = 10,18.

Q _х = [ k_т.р´ k _т.з.´ (q_сG_с + q_яG_я` – 4q_яG_у + ´k _т.у.´k _т.пл.´G_у)+4_.´q_кос´ ´П_з.кос + 1´П_с´q_с.з + 2´П_я´q_я.з ] ´k _т.я ´ k _т.п. ´ k _т.ш.

Q _х = [1,18´1´(1,715´1677,75+1,575´1194,8-4´1,575´149,5+ ´ ´42,45´1,20´149,5) + 4´2620´0,1024+1´18480´0,07238+2´20700´0,07395]´ ´1´1,05´1,06 = [1,18´(2877,34125+1881,81-941,85+50110,1874)+1073,152+ +1337,5824+3061,53]´1,113 = [1,18´53927,48865+5472,2644]´1,113 = 69106,701007´1,113 = 16915,75822079» 76 915,8 ВА

Ток холостого хода

i ₀ = Q_x/10S = 76915,8/10´2500 = 3,077 %

или = 279 % заданного значения.

Активная составляющая тока холостого хода:

i _0а = = 0,248 %

Реактивная составляющая тока холостого хода:

i _0р = = 3,067 %

 

Тепловой расчёт обмоток.

Тепловой расчёт обмоток производится согласно параграфу 9.5 (Л-1).

Внутренний перепад температуры

Обмотка НН по (9.9) и по рис. 9.9 (Л-1).

Q ₀₁ =  =  = 1,15 ° С

где d – толщина изоляции провода на одну сторону, d = 0,25 ´ 10^-3 м;

q – плотность теплового потока на поверхности обмотки;

l _из – теплопроводность бумажной, пропитанной маслом изоляции провода по табл. 9.1 (Л-1), l_из = 0,17 Вт/(м´°С);

Обмотка ВН по (9.9) и рис 9.9 (Л-1);

Q ₀₂ =  =  = 1,06 ° С

 

 

 

Перепад температуры на поверхности обмоток:

Обмотка НН:

Q _{о, м1} = k ₁´ k ₂´ k ₃´0,35´ q ^0,6 = 1´1,1´0,8´0,35´780^0,6 = 16,7 ° С

где k ₁ = 1 – для естественного масляного охлаждения;

k ₂ = 1,1 – для внутренней обмотки НН;

k ₃ = 0,8 – по таблице 9.3 (Л-1) для h_k/a = 5/22 = 0.23.

Обмотка ВН:

Q _{о, м2} = k ₁´ k ₂´ k ₃´0,35´ q ^0,6 = 1´1´0,85´0,35´719^0,6 = 15,4 ° С

где k ₁ = 1 – для естественного масляного охлаждения;

k ₂ = 1,1 – для внешней обмотки ВН;

k ₃ = 0,8 – по таблице 9.3 (Л-1) для h_k/a = 4,5/25 = 0.18.

Полный средний перепад температуры от обмотки к маслу:

Обмотка НН:

Q _{о, м. ср.} =Q_о1 + Q_{о, м1} = 1,15+16,7 = 17,9 ° С

Обмотка ВН:

Q _{о, м. ср.} =Q_о2 + Q_{о, м2} = 1,06+15,4 = 16,46 ° С

 

Тепловой расчёт бака.

Тепловой расчёт бака проводится согласно параграфу 9.6.

По таблице 9.4 (Л-1), в соответствии с мощностью трансформатора выбираем конструкцию S = 2500 кВА, выбираем конструкцию гладкого бака с навесными радиаторами и прямыми трубами по рис. 9.16 (Л-1). Минимальные внутренние размеры бака – по рис. 9.18, (а) и (б), (Л-1).  

Изоляционные расстояния отводов определяем до прессующей балки верхнего ярма и стенки бака. До окончательной разработки конструкции внешние габариты прессующих балок принимаем равными внешнему габариту обмотки ВН.

S1 = 40 мм	S3 = 23 мм
S2 = 42 мм	S4 = 90 мм
d2 = 10 мм	d1 = 20 мм

Минимальная ширина бака по рис. 9.18, (а) и (б), (Л-1).

В = D₂``+(S₁ + S₂ + d₂ + S₃ + S₄ + d₁) ´ 10^-3 = 0.5+(40+42+20+25+90+10) ´ ´10^-3  = 0.727 м

Принимаем В = 0,76, при центральном положении активной части трансформатора в баке.

Длина бака:

А = 2С+В = 2´0,53+0,76 = 1,82 м.

Высота активной части по (9.24) (Л-1):

Н_{а.ч .} = l _с + 2h_я + n ´ 10 = 0,97+2´0,316+0,05 = 1,65 м.

uде n = 0,05 м – толщина бруска между дном бака и нижним ярмом

Принимаем расстояние от верхнего ярма до крышки бака при горизонтальном расположении над ярмом переключателя ответвлений обмотки ВН по табл. 9.5 (Л-1).

Н_{я.к .} = 400 мм = 0,4 м.

Глубина бака:

Н_б = Н_а.ч+ Н_я.к. = 1,65+0,4 = 2,05 м.

Для развития должной поверхности охлаждения целесообразно использовать радиаторы с прямыми трубами по рис. 9.16 (Л-1).

Расстояние между осями фланцев по табл. 9.9 (Л-1):

А_р = 2000 мм

Поверхность конвекции труб:

П_к.тр. = 6,253 м²

Поверхность конвекции двух коллекторов при двух рядах:

П_к.к = 0,34 м²

Минимальные расстояния осей фланцев радиатора:

От нижнего среза стенки бака с₁ = 0,085 м

От верхнего среза стенки бака с₂ = 0,1 м

Для установки этих радиаторов глубина бака должна быть принята:

Н_б = А_р + с₁ + _­с₂ = 2,000 + 0,085+0,1 = 2,2 м

Допустимое превышение средней температуры масла над температурой окружающего воздуха для наиболее нагретой обмотки НН по (9.32) (Л-1):

Q_м.в = 65-Q_о.м.ср. = 65-17,9» 47 ° С

найденное среднее превышение может быть допущено, так как превышение температуры масла в верхних слоях в этом случае будет

Q_м.в.в = d´Q_м.в = 1,2´47 = 56,4 ° С < 60° С

Принимая предварительно перепад температуры на внутренней поверхности стенки бака Q_м.б. = 5 °С и запас 2 ° С, находим среднее превышение температуры наружной стенки бака над температурой воздуха:

Q_{б.в .} = Q_м.в + Q_м.б = 47-5-2 = 40 ° С

Для выбранного размера бака рассчитываем поверхность конвекции гладкой стенки бака:

П_{к.гл .} = Н_б [2(А-В) +pВ] = 2´[2´(1,82-0,76)+3,14´0,76] = 9 м²

Ориентировочная поверхность излучения бака с радиаторами по (9.35) (Л-1):

П_и = k ´П_к.гл. = 1,5´9 = 18 м²

Ориентировочная необходимая поверхность конвекции для заданного значения Q_б.в. = 40° С по (9.30) (Л-1):

П_к ` = – 1,12´П_и = – 1,12´18 = 104,67 м²

Поверхность конвекции составляется из:

Поверхности гладкого бака: П_к.гл. = 9 м²

Поверхности крышки бака:

П_{к.кр .} = 0,5 [(А-В)´(В+0,16) + ] = 0,5´[(1,82-0,76)´(0,76+ +0,16) +3,14´ ] = 0,82 м²

Где 0,16 – удвоенная ширина верхней рамы бака; коэффициент 0,5 учитывает закрытие поверхности крышки вводами и арматурой.

Поверхность конвекции радиаторов:

åП_кр. = П_к` - П_к.гл – П_к.кр. = 104,67-9-0,82 = 94,85 м²  

поверхность конвекции радиаторов, приведённая к поверхности гладкой стенки (табл.9.6) (Л-1):

П_{к.р .} = П_тр.´ k _ф+П_к.к = 6,253´1,26+0,34 = 8,22 м²  

Необходимое число радиаторов:

 = 94.85/8.22» 11.5

Принимаем 12 радиаторов с расположением по рис. 5.

 

Рис. 5. Расположение радиаторов на стенке бака.

 

                                                                                                                            

                                                                                                                                         

 

Поверхность конвекции бака:

П_к = åП_к.р. + П_к.гл. + П_к.кр. = 12´8,22+9+0,82 = 108,46 м²

Поверхность излучения: П_и = 18 м²

Определение превышения температуры масла и обмоток над температурой охлаждающего воздуха по параграфу 9.7.

Среднее превышение температуры наружной поверхности трубы над температурой воздуха по (9.49) (Л-1):

Q _б.в = =  = 39 ° С

среднее превышение температуры масла вблизи стенки над температурой внутренней поверхности стенки трубы по (9.50) (Л-1):

Q _м.б = 0,165 ´ = 0,165 ´  = = 5,6 ° С

Превышение средней температуры масла над температурой воздуха:

Q_{м.в .} = Q_м.б + Q_б.в = 5,6+39 = 44,6 ° С

Превышение температуры масла в верхних слоях над температурой воздуха:

Q_м.в.в = k ´Q_м.в = 1,2´44,6 = 53,52 ° С < 60° С

Превышение средней температуры обмоток над температурой воздуха:

Обмотки НН;

Q_о.в1 = Q_о1 + Q_о.м1 + Q_м.в = 1,15+16,7+44,6 = 62,45 ° С < 65° С

Обмотки ВН;

Q_о.в2 = Q_о2 + Q_о.м2 + Q_м.в = 1,15+16,7+44,6 = 62,45 ° С < 65° С

Превышения температуры масла в верхних слоях Q_м.в.в < 60 ° С и обмоток Q_о.в < 65 ° С лежат в пределах допустимого нагрева по ГОСТ 11677-85.

 

ЛИТЕРАТУРА.

(Л-1) – Тихомиров П.М. ''Расчёт трансформаторов'', издательство Москва, энергоатомиздат 1986 г.

Технический Университет

Им. Абу Райхон Беруний.

 

 

Курсовой проект по предмету

''Электрические машины''

 

  

 

Выполнил: студент 3-го курса

       заочного отделения

                                                          энергетического факультета

                                                          Огай В.Г.

                                    Шифр:    1950402.

                                    Приняла: Мешкова Е.А.

                            

Ведение.

Трансформаторы–это наиболее распространённые устройства в современной электротехнике. Трансформаторы большой мощности составляют основу систем передачи электроэнергии от электростанций в линии электропередачи. Они повышают напряжение переменного тока, что необходимо для экономной передачи электроэнергии на значительные расстояния. В местах распределения энергии между потребителями применяют трансформаторы, понижающие напряжение до требуемых для потребителей значений. Наряду с этим, трансформаторы являются элементами электроустановок, где они осуществляют преобразование напряжения питающей сети до значений необходимых для работы последних.

  Трансформатором называется статическое электромагнитное устройство, имеющее две или более обмоток связанных индуктивно, и предназначенные для преобразования посредством электромагнитной индукции одной или нескольких систем переменного тока в одну или несколько других систем переменного тока. Обмотку, присоединённую к питающей сети, называют первичной, а обмотку, к которой подсоединяется нагрузка–вторичной. Обычно все величины, относящиеся к первичной обмотке трансформатора помечают индексом 1, а относящиеся к вторичной–индексом 2.

  Первичную обмотку трансформатора подсоединяют к питающей сети переменного тока. Ток первичной обмотки I₁ имеет активную и индуктивную составляющие. При разомкнутой вторичной обмотке (холостой ход), вследствие действия индуктивной составляющей тока I_Ом, возникает магнитный поток, который намагничивает сердечник. Активная составляющая тока I определяется потерями, возникающими, в местах стали, при перемагничивании сердечника. Наибольшая часть потока Ф₁ сцеплённого с первичной обмоткой, сцеплена также со всеми обмотками фазы и является потоком взаимоиндукции между обмотками, или главным рабочим потоком Ф. Другая часть полного потока Ф­₁ сцеплена не со всеми витками первичной и вторичной обмоток. Её называют потоком рассеивания.

ЭДС обмотки пропорциональна числу её витков. Отношение ЭДС первичной и вторичной обмоток называется коэффициентом трансформации, который пропорционален отношению чисел витков первичной и вторичной обмоток.

 

Устройство силовых трансформаторов.

Трансформаторы имеют магнитопроводящие сердечники и токопроводящие обмотки. Для лучшего охлаждения сердечники и обмотки мощных трансформаторов погружаются в бак, наполненный маслом. Сердечники трансформаторов состоят из стержней, на которых размещаются обмотки, и ярм, которые служат для проведения потока между стержнями. Различают два вида сердечников: стержневой и броневой.

Броневой сердечник имеет разветвлённую магнитную систему, вследствие этого поток в ярме составляет половину от потока стержня, на котором расположены обмотки.

Трёхфазные трансформаторы выполняются обычно стержневыми. Их сердечники состоят из расположенных в одной плоскости трёх стержней, соединённых ярмами. Магнитная система таких трансформаторов несколько несимметрична, так как магнитная проводимость потока крайних стержней и среднего ­­– является неодинаковой.

Вследствие изменения потока, в контурах стали сердечника индуктируется ЭДС, вызывающая вихревые токи, которые стремятся замкнуться по контуру стали, расположенному в поперечном сечении стержня. Для уменьшения вихревых токов, сердечники трансформатора набираются (шихтуются) из изолированных прямоугольных пластин электротехнической стали толщиной 0.5мм или 0.35мм. Для уменьшения зазоров в местах стыков, слои сердечника, набранные различными способами, чередуются через один. После сборки, листы верхнего ярма вынимаются и на стержнях устанавливаются обмотки, после чего ярмо вновь зашихтовывается. Листы сердечника изолируются лаком или бумагой, имеющей толщину 0.03мм, и стягиваются при помощи изолированных шпилек.

  В большинстве случаев в трансформаторах электропередач применяются так называемые концентрические обмотки, имеющие вид размещённых концентрически (одна в другой) полых цилиндров. Обычно ближе к сердечнику размещается обмотка низшего напряжения, требующая меньшей толщины изоляции сердечника.

  По способу охлаждения трансформаторы разделяются на масляные, обмотки которых погружены в масло и сухие, охлаждаемые воздухом. Мощные силовые трансформаторы имеют масляное охлаждение. Трансформатор в большинстве случаев не является полностью твёрдым телом, а содержит большое количество жидкого масла, которое оказывает значительное влияние на теплопередачу.

   В большинстве случаев в трансформаторах электропередач применяются так называемые концентрические обмотки, которые имеют вид размещённых концентрически полых цилиндров (одна в другой). Обычно ближе к сердечнику ра