Выбор устройств релейной защиты и определение уставок

Выбор типа устройств релейной защиты

 

В данном дипломном проекте предлагаю использовать УРЗА Sepam 1000+. Преимущества, которыми обладает Sepam 1000+, по сравнению с другими микропроцессорными защитами:

· относительно невысока стоимость по сравнению даже с отечественными УРЗА, например БМРЗ и Сириус;

·   простота исполнения защиты (на большинстве защищаемых объектов нет надобности в сложных УРЗА с направленными защитами);

·   программируемая логика;

Дополнительно предусматривается использование следующих возможностей Sepam 1000+. Это логическая селективность, ТИ, ТУ, ТС.

Защита кабельной линии

 

ПУЭ [4] предусматривают на одиночных линиях с односторонним питанием от многофазных замыканий устанавливать, как правило, двухступенчатую или трёхступенчатую токовую защиту, первая (и вторая, в случае трёхступенчатой защиты) ступень которой выполнена в виде токовой отсечки, а последняя - в виде максимальной токовой защиты с независимой или зависимой характеристикой выдержки времени. Для линий в сетях 3-10 кВ с изолированной нейтралью (в том числе и с нейтралью, заземленной через дугогасительный реактор) должны быть предусмотрены устройства релейной защиты от многофазных замыканий и от однофазных замыканий на землю.

Защиту от многофазных замыканий следует предусматривать в двухфазном исполнении и включать в одни и те же фазы по всей сети данного напряжения для обеспечения отключения в большинстве случаев двойных замыканий на землю только одного места повреждения.

Защита должна быть выполнена одно-, двух- или трехрелейной в зависимости от требований чувствительности и надежности.

Для защиты кабельной линии отходящей от ГРП выбираем серию Sepam 1000+ типа S20. На ней можно реализовать следующие защиты:

· 2-х (4-х) ступенчатая токовая защита в фазах (50/51);

·   2-х (4-х) ступенчатая защита от замыканий на землю (50N/51N);

·   Ток обратной последовательности/небаланс (46).

Рассмотрим расчёт уставок защит кабельных линий на примере линии Л-1 (ГРП - Привод ротора).

Определим параметры токовой отсечки без выдержки времени (50/51). Параметры элементов схемы замещения определены в разделах 8 и 9 настоящего проекта. Ток срабатывания первой ступени токовой защиты отстраивается от максимального 3-х фазного тока короткого замыкания на конце кабельной линии:

 

,         (11.1)

 

где kотс - коэффициент отстройки, для токовой отсечки kотс=1,3;

IK3Cmax - максимальный ток трёхфазного короткого замыкания в конце линии, кА.

Определим ток трёхфазного КЗ на выводах частотного преобразователя привода М-1 в максимальном режиме:

 

 

.

Ток срабатывания защиты:

.

Время срабатывания токовой отсечки определяется собственным временем срабатывания и временем срабатывания промежуточных реле. Ток двухфазного короткого замыкания в минимальном режиме на 20% длины линии с учётом (23):

 

 

,

Следовательно, токовая отсечка не обеспечивает защиту необходимого участка линии. Таким образом на кабельной линии будет отсутствовать быстродействующая токовая защита. Этот недостаток можно устранить с помощью логической селективности Sepam 1000+.

Токовая отсечка с выдержкой времени (50/51). Ток срабатывания второй ступени токовой защиты отстраивается от максимального тока срабатывания 1 ступени смежной защиты (токовой отсечки двигателя М-1), обеспечивая тем самым дальнее резервирование:

 

,

 

где  - ток срабатывания смежной защиты, .

.

Время срабатывания отстраивается от времени срабатывания смежной ступени защиты:

 

Выполним проверку чувствительности защиты. Ток двухфазного короткого замыкания в конце линии:

 

 

Согласно ПУЭ, чувствительность достаточна.

Максимальная токовая защита (50/51). Ток срабатывания максимальной токовой защиты отстраивается от номинального тока, протекающего по линии:

 

,

 

где Котс - коэффициент отстройки, для SEPAM 1000+ Котс=1,1;

Кв - коэффициент возврата, для SEPAM 1000+ Кв=0,935;

Время срабатывания защиты отстраивается от времени срабатывания смежной защиты (максимальной токовой защиты двигателя М-1):

 

 

Выполним проверку чувствительности:

 

 

Согласно ПУЭ, чувствительность достаточна.

Защита от замыканий на землю (50N/51N). В связи с повышенной опасностью однофазного замыкания на землю в системе электроснабжения буровой установки выполним защиту от замыкания на землю с действием на отключение без выдержки времени. Ток срабатывания защиты от замыканий на землю отстраивается от суммарного ёмкостного тока, протекающего по линии:

 

,

 

где  - суммарная длина кабельных линий, км;

 - удельный ёмкостной ток КЛ, А/км;

.

 

,

 

где Котс = 1,3 - коэффициент отстройки;

Кбр = 5 - коэффициент, учитывающий возрастание емкостного тока при дуговых перемежающихся ОЗЗ.

Защита от небаланса (46). Согласно ПУЭ, эта защита не является обязательной, но в связи с тем что нагрузка на линии Л-1 - двигатель, для которого небаланс вреден из-за того что он снижает срок службы, её можно ввести в действие для резервирования защиты от небаланса двигателя, с действием на отключение. Принимаем Iсз = 20%.

Расчёты защит остальных кабельных линий, отходящих от ГРП, выполняются аналогично. Результаты приведены в таблице 3.

Таблица 3 Защита кабельных линий.

Линия	ТО с выдержкой времени		МТЗ		Защита от небаланса	Защита от ОЗЗ
	IСЗ, А	tСЗ, с	IСЗ, А	tСЗ, с	IСЗ, %	IСЗ, А	tСЗ, с
Л-1: ГРП-Привод ротора	875	0,3	117	0,6	20	0,85	0
Л-2: ГРП-Привод насоса №1	986	0,3	114	0,6	20	0,85	0
Л-3: ГРП-Привод насоса №2	986	0,3	114	0,6	20	0,85	0
Л-4: ГРП-Привод лебёдки	986	0,3	114	0,6	20	0,85	0
Л-5: ГРП-Привод лебёдки резервный	986	0,3	114	0,6	20	0,85	0

Защита трансформатора

 

По ПУЭ для трансформаторов должны быть предусмотрены устройства релейной защиты от следующих видов повреждений и ненормальных режимов работы:

·   многофазных замыканий в обмотках и на выводах;

·   однофазных замыканий на землю в обмотке и на выводах, присоединенных к сети с глухозаземленной нейтралью;

·   витковых замыканий в обмотках;

·   токов в обмотках, обусловленных внешними КЗ;

·   токов в обмотках, обусловленных перегрузкой;

·   однофазных замыканий на землю в сетях 3-10 кВ с изолированной нейтралью, если трансформатор питает сеть, в которой отключение однофазных замыканий на землю необходимо по требованиям безопасности.

Для защита трансформатора выбираем серию Sepam 1000+ типа Т20. На нём можно реализовать следующие защиты:

·   2-х (4-х) ступенчатая токовая защита в фазах (50/51);

·   2-х (4-х) ступенчатая защита от замыканий на землю (50N/51N);

·   Ток обратной последовательности/небаланс (46);

·   1-2-х ступенчатая защита от тепловой перегрузки (49RMS)

Расчёт уставок защит будем производить на примере трансформатора Т-1.

Токовая отсечка без выдержки времени (50/51). Ток срабатывания первой ступени токовой защиты отстраивается от максимального тока короткого замыкания за трансформатором (26):

 

 

,

Время срабатывания защиты tсз = 0,04 с - определяется собственным временем срабатывания защиты и промежуточных реле. Ток двухфазного короткого замыкания в минимальном режиме системы на выводах трансформатора:

 

 

.

Согласно ПУЭ, чувствительность защиты недостаточна. Токовая отсечка будет отсутствовать.

Максимально-токовая защита от сверхтоков (50/51). Ток срабатывания максимальной токовой защиты от сверхтоков отстраивается от тока срабатывания смежной максимальной токовой защиты, обеспечивая тем самым ближнее и дальнее резервирование:

.

 

примем, что номинальный ток, протекающий по линии равен номинальному току, протекающего через трансформатор.

 

 

Время срабатывания отстраивается от времени срабатывания смежной защиты кабельной линии на 0,4 кВ:

 

 

Проверка чувствительности (ближнее и дальнее резервирование). Ток двухфазного короткого замыкания в минимальном режиме системы за трансформатором по отношению к току срабатывания (ближнее резервирование):

Согласно ПУЭ, чувствительность достаточна. Проверка по току короткого замыкания в минимальном режиме системы на конце КЛ за трансформатором (дальнее резервирование):

 

.

 

Согласно ПУЭ, чувствительность достаточна.

Максимальная токовая защита от перегрузки (50/51). Ток срабатывания максимальной токовой защиты от перегрузки отстраивается от номинального тока, протекающего через трансформатор.

 

;

 

Защита действует на сигнал без выдержки времени.

Защита от тепловой перегрузки (49RMS). Постоянные времени нагрева и охлаждения трансформатора Т-1, марки ТСЗ-400, согласно справочнику, можно принять:

Тнагр = 120 мин

Тохл ≈ Тнагр = 120 мин

Уставка тепловой защиты на сигнал: принимаем 85%

Уставка тепловой защиты на отключение: принимаем 120%

Поскольку трансформаторы Т-2 и Т-1 одного типа и находятся в одинаковых условиях, принимаем уставки защит для трансформатора Т-2 равными уставкам для Т-1.

Защита двигателя

 

Согласно ПУЭ, на двигателях должны быть предусмотрены устройства релейной защиты от:

) многофазных замыканий в обмотках и на выводах;

) однофазных замыканий на землю в обмотке и на выводах;

) витковых замыканий в обмотках;

) токов в обмотках, обусловленных внешними КЗ;

) токов в обмотках, обусловленных перегрузкой;

Во второй половине прошлого века сложилась концепция, по которой старались делать защиты как можно более дешёвыми ввиду того что сами двигатели были недорогими. Но, в настоящее время, в связи с подорожанием цветных металлов, стоимость двигателей резко возросла, и установка только простейших защит для защиты двигателя - экономически не оправданно. Поэтому, кроме токовой отсечки и максимальной токовой защиты, на двигателя в настоящее время устанавливаются такие защиты как защита от небаланса, от тепловой перегрузки, от минимального тока, ограничение количества пусков, защиты от затянутого пуска и блокировки ротора.

Более половины (до 60%) повреждений двигателей, возникает в изоляции из-за неблагоприятных условий работы. Сверхтоки технологической перегрузки и при обрыве фазы могут привести к недопустимым нагревам обмоток двигателя и к преждевременному износу изоляции, поэтому защита от тепловой перегрузки реализованная с помощью термодатчиков (на Sepam возможно подключение до 8 датчиков), установленных на разных частях электродвигателя, или с помощью математической модели теплового процесса, может продлить срок службы двигателя.

Для защиты двигателя выбираем серию Sepam 1000+ типа М20. На нём можно реализовать следующие защиты электродвигателя:

-   2-х (4-х) ступенчатая токовая защита в фазах (50/51);

-   2-х (4-х) ступенчатая защита от замыканий на землю (50N/51N);

    Ток обратной последовательности/небаланс (46);

    1-2-х ступенчатая защита от тепловой перегрузки (49RMS)

    Минимальный ток (37)

    Затянутый пуск и блокировка ротора (48-51LR)

    Число запусков в час (66)

Проведём расчёт уставок на примере двигателя М-1 (привод ротора).

Токовая отсечка без выдержки времени (50/51). Предназначена для защиты от многофазных коротких замыканий, которые всегда сопровождаются значительным возрастанием тока в поврежденном электродвигателе и понижением напряжения в питающей сети. Такие повреждения опасны не только для электродвигателя, но и для других неповреждённых электроприемников. Ток срабатывания первой ступени токовой защиты отстраивается от пускового тока двигателя:

сз = Котс·Iпуск,

 

Где  - пусковой ток двигателя М-1, .

.

Время срабатывания защиты tсз = 0,06 с - определяется собственным временем срабатывания защиты и промежуточных реле. Оценка чувствительности ТО (чувствительность оценивается относительно 3-х фазного короткого замыкания на выводах электродвигателя):

 

 

Согласно ПУЭ, чувствительность достаточна.

Максимальная токовая защита (50/51). Предназначена для защиты от сверхтоков технологической перегрузки. В условиях эксплуатации некоторые электродвигатели могут перегружаться приводимыми в движение механизмами. При недопустимой длительности перегрузки электродвигатель должен быть разгружен. Технологические перегрузки могут устраняться автоматически или обслуживающим персоналом без останова механизма или только после его останова (например, завал угля в дробилке). Поэтому защита от перегрузки имеет выдержку времени и может выполняться с действием на автоматическую разгрузку механизма, на сигнал или на отключение электродвигателя. Ток срабатывания максимальной токовой защиты отстраивается от номинального тока, протекающего по линии:

 

 

Выдержка времени срабатывания защиты: tСЗ = 10 с. По ПУЭ, проверка чувствительности не производится.

Защита от замыканий на землю (50N/51N). Ток срабатывания защиты от замыканий на землю отстраивается от суммарного емкостного тока защищаемых объектов.

0сз=Котс·Кбр·IС,

 

где Котс = 1,3 - коэффициент отстройки,

Кбр = 5 - коэффициент, учитывающий возрастание емкостного тока при дуговых перемежающихся ОЗЗ.

IС = (IСД+ IСЛ) - суммарный емкостной ток двигателя и кабельной линии;

Найдём емкостной ток двигателя:

Д = C0·ω·Uн,

 

где ω = 2·π·50 = 314 рад/с.

Собственная емкость двигателя:

;

 

номинальные параметры двигателя:

Sн = 941 МВА; Uн = 6,3 кВ.

ICД = 4,05·10-6·314·6300 = 8 А.

Поскольку ёмкостной ток линии много меньше, чем ёмкостной ток двигателя, учитывать его не будем.

Защита действует на отключение; tсз >tсамозап - время срабатывания защиты отстраивается от времени самозапуска. Выполним проверку чувствительности:

 

,

 

где IC пов = 0,035+0,004 = 0,04 А - емкостной ток защищаемого объекта;

ICΣmin = ICЛ(от ГРП) = 0,13 А - минимальное значение суммарного емкостного тока сети;

Кч = 1,25 - минимальный коэффициент чувствительности;

 

.

 

Чувствительность недостаточна.

Защита от тепловой перегрузки (49RMS). На двигателях установлены термодатчики, сигнал от которых идёт в АСУ ТП. Поэтому проблемы с непосредственным контролем температуры не возникает. Если бы термодатчики отсутствовали, можно было бы использовать тепловую защиту, реализованную с помощью математической модели нагрева и охлаждения обмоток.

Минимальная токовая защита (37). ПУЭ не предусматривает установку данной защита, но её использование может продлить срок службы двигателя.

Для двигателя М-1:

Принимаем Iсз = 20% от Iн.

Выдержку времени примем tсз = 10 с.

Защита от небаланса (46). Для двигателя небаланс вреден из-за того что он снижает срок его службы, приводит к более быстрому старению изоляции, к выходу двигателя из строя.

Принимаем Iсз = 10% от Iн.

Выдержку времени примем tсз = 0,3 с.

Затянутый пуск и блокировка ротора (48-51LR). Выбор параметров данной защиты зависит от типа двигателя и технологического процесса.

Примем: Icз =115 % от Iн

Выдержка времени затянутого пуска: t = 40 с

Выдержка времени блокировки ротора: t =10 с

Количество пусков в час (66). Для двигателя привода ротора М-1 примем следующие значения:

Период времени - 1 час

Кол-во пусков в час - 3

Кол-во послед. холодных пусков - 3

Кол-во послед. горячих пусков - 3

Время между пусками - 10 мин.

Расчёт уставок защит других двигателей выполняется аналогично.

12. Тепловой расчёт теплосистемы буровой установки

 

Выбор и обоснование системы теплообеспечения

 

Выполнение буровых работ связано с потреблением не только электрической энергии, но и тепловой. Тепловая энергия расходуется на обогрев здания буровой, поддержания необходимой температуры бурильного раствора, при выполнении технологических операций в ходе бурения скважин.

Обеспечение микроклимата в помещении буровых установок при бурении скважин, одна из основных проблем рационального ведения буровых работ в холодный период года.

На буровых установках ООО БК Нарьян-Марского филиала «Евразия» источниками тепловой энергии при теплоснабжении служат блочные котельные установки с котлами типа Е-1-9 и теплогенераторы ТГ-3,5 обеспечивающие тёплым воздухом помещения буровой установки.

Тепло, вырабатываемое котлами в виде пара расходуется в основном для обогрева водяных трубопроводов, при подогреве запаса воды для технологических нужд и для котельной; для подогрева воды при опрессовке труб в зимний период и для других мелких производственных нужд.

Пар для обогрева помещений не используется из-за трудоёмкости монтажа калориферов, разветвлённой сети паропроводов, конденсатоотводов и сборников при кратковременном характере буровых работ. Поэтому использование котельных установок только для этих целей не оправданно в современных условиях. Так, например, все трубопроводы можно обогревать электронагревательными элементами типа ЭНГхл, проложив их под теплоизоляцию труб, а для обеспечения

паром процесс опрессовки труб и другие мелкие работы можно использовать передвижную паровую установку (ППУ) на автошасси.

Теплогенераторы обеспечивают горячим воздухом помещения МНО и устье скважины, где оборудована противофонтанная арматура. Состав и состояние воздушной среды в помещениях буровой зимой, характеризуется высокой динамичностью, в результате чего создаются дискомфортные условия для работы, и осложняется технология буровых работ.

Обеспечение микроклимата в помещении буровой установки одна из основных проблем рационального проведения буровых работ в холодный период года. Используемые теплофикационные оборудования на буровых далеко не совершенны и не позволяют обеспечить в помещениях буровых требуемых норм микроклимата, параметры которых регламентированы ГОСТ 12.1.005-76 и санитарными нормами СН245-71. По этим требованиям в помещениях буровых зданий параметры воздуха должны быть ,  ,

Использование электронагревательных приборов для этих целей экономически не оправдано, так как дизельных агрегатов не превышает 45%, в то время коэффициент полезного действия (КПД) котлоагрегатов и теплогенераторов 1,5 раза выше при использовании менее качественного топлива.

Расчёт теплопотерь в помещениях даёт очень, приближённые данные расхода теплоты необходимой для поддерживания микроклимата. Выбор рациональной системы теплоснабжения здания буровой и теплофикационного оборудования для его отопления и подогрева бурового раствора и процесса бурения актуальная задача, от решения которой во многом зависит технология буровых работ в условиях сурового климата.

К системам теплоснабжения помещений буровых установок предъявляются следующие требования;

) Экономичность расхода энергоносителя;

) Необходимая теплопроизводительность для обогрева помещений;

) Обеспечение регулируемого подвода теплоты к рабочему месту;

) Минимальная загрязнённость воздуха вредными выделениями и неприятными запахами;

) Безопасность в отношении пожара, взрыва и травматизма;

) Хорошая компоновка с основным оборудованием буровой установки, простота и надёжность в эксплуатации.

В связи с переводом на электропривод основного оборудования буровой установки возрастает мощность ДЭС при индивидуальной системе электроснабжения. При этом часть теплоты сгорания в двигателях внутреннего сгорания (ДВС) используется на полезную работу, а остальное её количество расходуется при охлаждении самого двигателя и с выхлопными газами.

Утилизация теплоты сгорания ДЭС позволила бы получить не только существенную экономию средств, но и пересмотреть вопрос экономичности дозагрузки электростанции нагревательными приборами, так как в этом случае возрастает КПД установки. Это в принципе позволяет полностью решить проблему отопления буровых установок.

Воздушная система отопления буровой ДЭС является более мобильной. В этом случае ДЭС можно расположить рядом с машинонасосным отделением (МНО). Тёплый воздух из радиатора дизеля забирается вентилятором и по трубопроводу подаётся в обогреваемое помещение. В МНО тёплый воздух по трубам системы отопления подаётся непосредственно к объектам обогрева и рабочим местам.

Выхлопные газы по гибкому металлическому трубопроводу поступает в теплообменник, где выхлопные газы отдают теплоту воздуху, подаваемого вентилятором в теплообменник. Далее по воздухопроводу на обогрев помещений силового оборудования - вышечного блока. То есть предлагается две системы воздушного отопления буровой установки.

) Тёплым воздухом радиатора ДЭС - помещение МНО.

) Тёплым воздухом утилизированным в газовоздушном теплообменнике.

Воздушная схема требует более громоздкое оборудование, так как Воздух как теплоноситель имеет низкие теплотехнические параметры. В тоже время эта схема лишена недостатков водяной схемы утилизации, удобна в эксплуатации. Дешевле особенно в районах крайнего севера.

При перевозках буровой установки быстросъёмные соединения воздушного и газового трубопроводов позволяют быстро отключить ДЭС от МНО и транспортировать их отдельно.

Применение воздушного отопления даёт возможность создания в рабочей зоне необходимой температуры; более равного распределения теплового потока в здании буровой и МНО, что повышает комфортность условий труда буровой бригады, обогрев технологического оборудования и материалов используемых в процессе бурения.

Первичным теплоносителем ДЭС являются выхлопные газы, вода из системы охлаждения дизеля и конвективные потоки воздуха от его корпуса. Вода из системы охлаждения дизеля обладает сравнительно большим водяным эквивалентом (5500-6000) , но её температура на входе не превышает 90 . Поэтому в некоторых случаях для использования охлаждающей воды дизеля в целях отопления её не необходимо подогревать в утилизаторах за счёт теплоты выхлопных газов.

Основную сложность представляет утилизация теплоты выхлопных газов. К положительным свойствам, этих теплоносителей, относится их высокая температура (400-500 °C) при низком давлении в теплообменном аппарате (0,2-0,18 Мпа).

К недостаткам относится:

громоздкость аппаратуры утилизации, обусловленная низким коэффициентом теплообмена поскольку водяной эквивалент выхлопных газов ДЭС (W=mc, где m-массовый расход газов, а с- теплоёмкость)не превышает 160-180

Недопустимость больших сопротивлений на выхлопном коллекторе (в теплообменнике), так как это отрицательно влияет на работу двигателя.

Оседание негорючих компонентов топлива на поверхности теплообмена, при охлаждении газов ниже 150 , в результате чего снижается эффективность теплообменника.

Токсичность газов.

В качестве вторичного теплоносителя, при воздушной системе отопления, является воздух окружающей среды. Воздух удобен в эксплуатации и дешёв; не требует транспортировки до места применения; не требует монтажа; места хранения и подогрева.

 

12.2 Расчёт теплопотерь

 

Технические характеристики МНО.

Габариты здания по внутреннему объёму,

Длина,

Ширина,

Высота,

Площадь дверных проёмов

Проём желобов

Мощность, ;

Насосы,

Перемешиватели,

Вибросита,

Блок приготовления раствора,

Центрифуга,

Гидроциклон,

Блок очистки воды,

Насос обмывания штоков,

Насос центробежный водяной,

Освещение,

Пескоотделитель,

Дегазатор,

Конвейер,

Ёмкости с раствором  - 8 штук

Согласно ГОСТ 12.1.005-76 и в соответствии с санитарными нормами СН-245-71 параметры воздуха в рабочей зоне бурового здания должны составлять

 Скорость воздуха в рабочей зоне

Для районов НАО параметры наружного воздуха  - температура холодной пятидневки.

средняя расчётная скорость ветра

 

Таблица 1 - Характеристики ограждающих конструкций

Ограждающие конструкции	Материал	Толщина ограждения, Коэффициент теплопроводности ,
Стены	Сталь	4	60
	Пенополиуретан	20	0,046
	Сталь	4	60
Потолок	Сталь	3	60
	Доски	20	0,035
	Рубероид	2	0,175
Двери	Сталь	4	60
	Пенополиуретан	20	0,046

 

Зона влажности С - сухая.

Теплопотери отдельных потребителей

 (12.1)

 

где потери в связи с инфильтрацией холодного воздуха в помещении, кВт.

Потери теплоты через ограждающие конструкции здания делятся на основные и добавочные, величина которых учитывается в процентном отношении к основным теплопотерям. [13]

 

 

Основные потери определяем как сумму потерь через отдельные ограждающие конструкции. [13]

 

 (12.2)

 

или

 

 (12.3)

 

где коэффициент теплопередачи ограждения,

F - площадь отдельных конструкций,

сопротивление теплопередаче ограждений,

расчётная температура воздуха в помещении,

наружная температура воздуха,

поправочный коэффициент

для наружных стен, чердачных перекрытий, над холодными без ограждающих конструкций подпольями.[13]

Значения сопротивления теплоотдачи наружных поверхностей ограждения находим по [13].

Значения сопротивления тепловыделения тепловосприятию внутренних поверхностей ограждений по[13]

для внутренних поверхностей стен, гладких потолков и полов.

 

12.3 Теплопотери через ограждающие конструкции МНО

 

Термическое сопротивление для внутренней и наружной поверхности стен.

Тогда суммарный коэффициент:

 

 (12.4)

 

Площади стен, ориентированных по сторонам света

 

 (12.5)

 

 

 

 

 

 

Теплопотери через стены, - для наружных стен и покрытия, потолков без чедаков и холодных полов.

 

 (12.6)

 

 

 (12.7)

 

 

Fр-ра=3*6=18 м2

 

 

,

где (12.8)

 

 

Температура для потолка (внутренняя) [13]

 

 (12.9)

 

 

 (12.10)

 

 

Внутренняя расчётная температура у пола [13]

 

 

Для полов малой массивности без теплоизоляционной прослойки

 

 

Поправочный коэффициент (n) к расчётной разности температур внутреннего и наружного воздуха для перекрытия над не отапливаемыми подвалами без световых проёмов в стенах, расположенных выше уровня земли n=0,6.

,18 - коэффициент учитывающий добавочные теплопотери от расположения пола на санях.

Теплопотери в связи с инфильтрацией холодного воздуха через технологические проёмы и щели в ограждениях.

Для щелей дверей [13]

 

; (12.11)

 

Таблица 2. Расчёт теплопотерь ограждения МНО.

Вид ограждения Площадь ограждения, Ориентировка на стороны светаОсновные теплопотериДобавочные Теплопотери %Общие теплопотери, кВт

				Ориет.	Ветр	Наличие двух наружных стен
Наружная стена	98 98 116,22 108,78	с ю в з	13,1 15,5 15,5 14,5	10 5 10 5	20 20 20 20	5 5 5 5	17,69 20,15 21 18,85
Ворота Дверь		з з с в в	1,4 0,35 0,35 0,35 0,35	5 5 10 10 10	20 20 20 20 20	5 5 5 5 5	1,82 0,46 0,47 0,47 0,47
Потолок Пол			155,8 50,32	< ⇐ Предыдущая12345678 Поделиться с друзьями: История создания датчика движения: Первый прибор для обнаружения движения был изобретен немецким физиком Генрихом Герцем... Состав сооружений: решетки и песколовки: Решетки – это первое устройство в схеме очистных сооружений. Они представляют... Адаптации растений и животных к жизни в горах: Большое значение для жизни организмов в горах имеют степень расчленения, крутизна и экспозиционные различия склонов... Своеобразие русской архитектуры: Основной материал – дерево – быстрота постройки, но недолговечность и необходимость деления...  © cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста. Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы! 0.275 с.