Структурная схема ИВЭП с активным корректором мощности (ККМ)

Коэффициентом мощности К_м называется отношение активной мощности Р переменного или пульсирующего тока, измеренной ваттметром, к кажущейся (полной) мощности S, определяемой как произведение действующих значений напряжения U и тока I, измеренных вольтметром и амперметром:

(2.1)

При резистивной нагрузке Р = U × I, т.е. имеет место предельное значение

K_{M max}=1. При синусоидальной форме тока и напряжения P=U I cosj, поэтому в соответствии с (2.1), K_M = cosj, где j-сдвиг фазы между напряжением и током в сети.

В 1992 г. Международная электротехническая комиссия (МЭК) ввела стандарт IEC-555-2, содержащий требования к допустимому уровню вносимых в сеть переменного тока высших гармоник, шумов и колебаний напряжения для всех электронных приборов. При этом обеспечение требуемого значения K_M обязательно для любого электрооборудования, потребляющего от сети мощность более 300Вт и имеющего на выходе сетевого выпрямителя емкостный фильтр, в том числе для электробытовых приборов, микропроцессоров и компьютеров, медицинского электронного оборудования, электронной контрольно-поверочной аппаратуры и лабораторных источников электропитания.

Вступающий в действие новый стандарт МЭК IEC-1000-3-2 (вместо IEC-555-2) значительно ужесточает требования к нормам на коэффициент мощности потребителей энергии. Придерживаться этого стандарта должны все производители изделий, которые выходят на международный рынок. В связи с этим задача улучшения качества потребляемой мощности становится весьма актуальной для разработчиков источников питания. Хорошо известны многие потребители, которые значительно снижают значения K_M. К их числу относятся лампы дневного света с индуктивным балластом, импульсные источники питания с емкостным фильтром на входе, асинхронные двигатели и др. Для повышения коэффициента мощности таких потребителей в настоящее время используют пассивные и активные корректоры коэффициента мощности.

Упрощенная схема импульсного источника питания приведена на рисунке 2.10, а. Эта схема состоит из сетевого выпрямителя, конденсатора фильтра С и высокочастотного конвертора (DC/DC). Выходное напряжение конвертора поступает на нагрузку R_н. При синусоидальном напряжении сети U_c выходное напряжение выпрямителя U_в и ток, потребляемый от сети, имеет пульсирующую форму. Как видно из временной диаграммы, приведенной на рисунке 2.10, б - форма тока, потребляемого из сети, имеет вид узкого импульса большой амплитуды и малой длительности.

 

 

б)

 

 

Рисунок 2.10 - Упрощенная схема импульсного источника питания (а);

диаграммы напряжения и тока (б)

При такой форме импульсов тока их спектр оказывается очень широким и содержит большое число гармоник. В результате коэффициент мощности источника питания составляет 0,5…0,7. Повысить коэффициент мощности можно при помощи пассивной коррекции, однако такая схема должна включать индуктивности, которые на частоте 50Гц будут иметь

большие габариты и массу. Кроме того, такая схема потребует изменение индуктивности (подстройку) при изменении тока нагрузки. Все это показывает нецелесообразность применения пассивных корректоров мощности для импульсных источников питания.

Активные корректоры коэффициента мощности. Для работы с импульсными источниками питания фирмы Mikro Linear в 1989 году разработала первую микросхему ML4812 управления активным корректором. Позднее к разработке аналогичных схем подключились такие крупные фирмы, как Simens, Unitrode и Motorola. В результате этих разработок появилось большое количество схем управления импульсными источниками питания, совмещенными с корректорами коэффициента мощности.

 

 

Элементная база для ИВЭП

 

Постоянная тенденция улучшения технико-экономических показателей ИВЭП заставляет искать новые пути и методы преобразования электрической энергии. Одним из таких путей является увеличение частоты преобразования. Однако увеличение частоты преобразования ограничивается возможностями существующей элементной базы, наиболее важными компонентами которой являются мощные высоковольтные транзисторы, мощные высоковольтные тиристоры, мощные сильноточные выпрямительные диоды, энергоемкие и высокочастотные конденсаторы, сердечники (магнитопроводы) трансформаторов и дросселей, микросхемы, предназначенные для управления, контроля и диагностики работы ИВЭП. В связи с этим усовершенствование элементной базы должно идти по пути улучшения её частотных свойств, энергетических и эксплуатационных характеристик при учёте воздействия целого ряда факторов.

Процесс преобразования и регулирования электрической энергии в ИВЭП характеризуется наличием в его цепях и элементах как установившихся, так и нестационарных электрических режимов, вследствие которых силовые приборы могут подвергаться значительному превышению коммутируемых токов, напряжений и мощностей относительно установившихся режимов. Поэтому в процессе разработки ИВЭП выбор той или иной элементной базы необходимо проводить с учетом режимов работы в соответствии с ее основными электрическими и теплофизическими параметрами, оговоренными в нормативно-технической документации.

Основными, наиболее ответственными элементами ИВЭП являются мощные переключающие транзисторы преобразователей. Опыт показал, что большая часть из общего числа причин отказов ИВЭП приходится на долю мощных транзисторных ключей. По этой причине характеристики и предельные электрические возможности мощных транзисторных ключей являются определяющим критерием в повышении удельных показателей и надежности ИВЭП. Особо следует отметить высоковольтные транзисторы, применяемые в ИВЭП с бестрансформаторным входом.

В настоящее время наибольшее распространение получили кремниевые высоковольтные планарные диффузионные биполярные транзисторы, обладающие хорошими частотными характеристиками. Статические потери в этих транзисторах ничтожны; частота их переключения ограничивается динамическими потерями. Они зависят, как от тока и переключаемого напряжения, так и от траектории перемещения рабочей точки, характеризующей мгновенные значения мощности в моменты переключения (при рабочей частоте всего нескольких килогерц они во много раз превышают статические потери).

Для всех биполярных транзисторов характерна инерционность, обусловленная временем рассасывания неосновных носителей, накопленных в базе, что резко ограничивает частоту переключения. Это явление заметно усиливается с увеличением рабочего тока. Для обеспечения надежной работы транзисторов их режимы должны выбираться исходя из области безопасной работы (ОБР). На рисунке 2.11 приведена типичная кривая ОБР биполярного транзистора (сплошная линия). Как видно из рисунка, ОБР биполярных транзисторов резко ограничивается вторичным пробоем.

 

Рисунок 2.11 - Кривая ОБР биполярного (сплошная линия) и мощного полевого (пунктирная) транзисторов

Вместе с тем следует отметить, что при проектировании ИВЭП на мощных высоковольтных биполярных транзисторах необходимо учитывать зависимость коэффициента передачи по току и быстродействие транзистора от протекающего тока, а также эффект вытеснения тока к его периферии при выключении и центру кристалла полупроводника при включении, создающий большие плотности тока и локальные перегревы в узких областях структуры транзистора.

Появление полевых транзисторов позволило избежать многих недостатков, присущих биполярным транзисторам. Существуют два типа полевых транзисторов: с управляющим p-n переходом и с изолированным затвором (МДП-транзисторы). Важным преимуществом полевых транзисторов является малое время задержки при включении, благодаря чему обеспечивается относительно высокая скорость переключения.

На рисунке 2.11 показана ОБР (пунктирной линией) мощного полевого транзистора. Для сравнения, максимальный коллекторный ток I_Kmax и граничное напряжение для биполярного и полевого транзисторов взяты одинаковыми. Как видно, у полевых транзисторов нет области, ограниченной вторичным пробоем.

Особый интерес представляют полевые транзисторы со статической индукцией и управляемым p-n переходом, называемые статическими индукционными транзисторами (СИТ). В этих транзисторах затвор отделен от канала диэлектрической пленкой, и поэтому во входной цепи транзистора тока нет. Кроме того, такое отделение затвора от канала позволяет выполнить канал в двух вариантах: в виде встроенного (конструктивного) или в виде индуцированного (наведенного при протекании тока) канала p-типа или n-типа. За рубежом эти транзисторы носят название MOSFET- или FET-Transistor (Metal-Оxide-Semiconductor-Field-Effect Transistor), что соответствует обозначению МОП (МДП) – транзистор (металл-окисел-полупроводник), где металл обозначает электрод затвора, окисел - диэлектрик, отделяющий затвор от полупроводникового канала сток - исток.

Достоинство полевых транзисторов – отсутствие затрат мощности на управление и высокое быстродействие в результате переноса тока в них носителями одного знака (основными носителями), в отличие от биполярных транзисторов, где ток в средней части прибора (базе) переносится неосновными носителями. По предельным значениям выходного тока полевые транзисторы уступают биполярным, что определяет их использование в высоковольтных устройствах силовой электроники с высокими частотами преобразования электрической энергии.

В последние годы появился прибор, конструктивно объединяющий полевой транзистор с изолированным затвором (на входе) и биполярный транзистор (на выходе), названный биполярным транзистором с изолированным затвором (БТИЗ) или транзистором IGBT (Isolated Gate Bipolar Transistor). Он имеет высокое входное сопротивление и не требует в статике мощности на управление, как полевой транзистор. Электрические параметры у него выше, чем у биполярного транзистора и у полевого. В настоящее время за рубежом выпускают IGBT-транзисторы четвертого поколения с выходными токами до 1200А и напряжением до 6500В. Высокая перегрузочная способность и быстродействие позволили с успехом использовать их в качестве высоковольтных ключей.

Немалый интерес представляют транзисторы по схеме Дарлингтона. По своим свойствам они занимают среднее положение между обычным, биполярным и полевым транзисторами. Это сдвоенный эмиттерный повторитель из биполярных транзисторов, который обеспечивает не только высокое входное сопротивление, но большой коэффициент передачи, характерный для мощного полевого транзистора. Выбрав подходящий биполярный транзистор, можно получить коэффициент передачи по току несколько тысяч и входное сопротивление, измеряемое тысячами ом. В приложении А приведены параметры некоторых типов силовых транзисторов.

Основную долю общих потерь мощности в сильноточных ИВЭП составляют потери в выпрямительных диодах. Силовые диоды в зависимости от функционального назначения можно разделить на высоковольтные и низковольтные. Первые используются в высоковольтных цепях в качестве выпрямителей, в цепях рекуперации энергии и в цепях формирования фронтов при переключении транзисторов. В связи с этим к ним предъявляются такие же требования по быстродействию, допустимому обратному напряжению и максимальному прямому току, что и к соответствующим параметрам мощных транзисторов.

Ограниченное время восстановления обратного сопротивления диодов является причиной «сквозных» токов, приводящих к увеличению потерь мощности и появлению высокочастотных помех в ИВЭП. В качестве низковольтных выпрямителей используются кремниевые высокочастотные диоды с p-n переходом и временем восстановления менее 1 мкс при токах 5…30 А. Однако, большое прямое падение напряжения (около 1 В), сравнительно малое быстродействие, отсутствие практической возможности параллельного соединения диодов не позволяют получить хорошие показатели выпрямителей.

Всё большее распространение получают диоды с барьером Шоттки у которых прямое падение напряжения составляет 0,55…0,9 В и временем восстановления обратного сопротивления (50…20) нс. Недостатком этих диодов являются довольно низкое допустимое обратное напряжение (30…50) В и большой обратный ток.

В последние годы широкое применение нашли эпитаксиальные диоды. По времени восстановления обратного сопротивления эпитаксиальные диоды не уступают лучшим образцам диодов с барьером Шоттки, но допускают более высокое обратное напряжение и имеют существенно меньший обратный ток. При этом, по падению напряжения в прямом направлении они занимают промежуточное место между обычным кремниевыми диодами и диодами с барьером Шоттки.

Иногда, в качестве выпрямительных диодов применяются полевые транзисторы с малыми потерям, обеспечивающие высокий КПД – так называемые синхронные выпрямители.

Повышение стабильности и снижение пульсации выходного напряжения ИВЭП при значительных статических и импульсных напряжениях и токе нагрузки, обеспечение заданной помехоустойчивости и надежности во многом определяется выбором и эффективностью использования энергоемких конденсаторов.

Конденсаторы входного фильтра ИВЭП с бестрансформаторным входом должны обладать большими допустимыми значениями пульсации тока, высокой удельной емкостью и повышенной рабочей температурой. Наибольшее распространение для этих целей получили алюминиевые высоковольтные электролитические конденсаторы. Они составляют существенную долю общего объема ИВЭП. С точки зрения повышения удельных показателей основными требованиями, предъявляемыми к этим конденсаторам, должны быть высокая удельная емкость, малые допустимые значения последовательного активного сопротивления, собственной индуктивности и большие допустимые пульсации тока.

В цепях коррекции траектории переключения транзистора, а также в резонансных ИВЭП используются высоковольтные высокочастотные конденсаторы.

Основными требованиями, предъявляемыми к высоковольтным высокочастотным конденсаторам, являются: работа на повышенных частотах, большие значения переменных составляющих напряжения, высокая удельная емкость и повышенная температура окружающей среды.

Одним из энергоемких компонентов, используемых в ИВЭП, являются сердечники магнитопроводов трансформаторов и дросселей. Основными требованиями, предъявляемыми к сердечникам магнитопроводов для импульсных ИВЭП, являются: работа на повышенных частотах, высокая удельная мощность, работа при повышенной температуре окружающей среды, малые потери и высокая индукция.

На качество трансформаторов влияют форма и размер сердечника. В ИВЭП широкое применение нашли ферритовые сердечники, обладающие высоким удельным сопротивлением и имеющие низкие потери. Технология изготовления ферритов позволяет получить сердечники любой конфигурации, обеспечивающей требуемые качества. В средних и особенно сильных полях применяются марганцево-цинковые ферриты. Они обладают низкими потерями, высокой стабильностью к воздействию механических нагрузок. Применение в трансформаторах этих ферритов позволяет увеличить рабочую частоту, вследствие чего повышаются удельные показатели трансформаторов. На рисунке 2.12 и 2.13 представлены основные зависимости, характеризующие свойства марганцево- цинковых ферритов при различных температурах, частоте

а) б)

Рисунок 2.12 – Зависимости - а) удельных потерь от индукции для ферритов марок 2000НМ (А,В) и 2500НМС1 (С,Д); б) магнитной индукции ферритов марок 2500НМС (А) и 2000НМ (В) от температуры

а) б)

Рисунок 2.13 – а) Температурная зависимость объемных потерь ферритов марок 2000НМ (А), 2500НМС1 (В) и 2500НМС2 (С); б) Зависимость магнитной проницаемости от индукции для ферритов марок 2000НМ (1,2) и 2500НМС1 (3,4) при температуре (25±10) и (100±3)°С

 

и индукции. Применение в ИВЭП ферритов с индексом НМ позволяет уменьшить массу и габариты трансформатора на 8…15 %, а при сохранении прежних типоразмеров – увеличить мощность почти на 20 %. Хорошо себя зарекомендовали сердечники из магнитодиэлектриков - аморфных материалов. Они имеют малые потери, большую индукцию и более технологичны. Например, трансформаторы фирмы «Vacuumchmelze GmbH» с частотой преобразования 100 кГц имеют габариты в 2…3 раза меньше, чем трансформаторы с ферритовыми сердечниками.

Современные импульсные ИВЭП имеют сложную структуру. Особо надо отметить управляющую часть, которая выполняет функции управления силовыми приборами, контроля, защиты, диагностики и сигнализации. Существуют микросхемы, выполняющие как частично, так и полностью указанные функции, применение которых способствует миниатюризации ИВЭП.