Индивидуальные очистные сооружения: К классу индивидуальных очистных сооружений относят сооружения, пропускная способность которых...
Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций...
Топ:
Отражение на счетах бухгалтерского учета процесса приобретения: Процесс заготовления представляет систему экономических событий, включающих приобретение организацией у поставщиков сырья...
Оснащения врачебно-сестринской бригады.
Теоретическая значимость работы: Описание теоретической значимости (ценности) результатов исследования должно присутствовать во введении...
Интересное:
Уполаживание и террасирование склонов: Если глубина оврага более 5 м необходимо устройство берм. Варианты использования оврагов для градостроительных целей...
Искусственное повышение поверхности территории: Варианты искусственного повышения поверхности территории необходимо выбирать на основе анализа следующих характеристик защищаемой территории...
Финансовый рынок и его значение в управлении денежными потоками на современном этапе: любому предприятию для расширения производства и увеличения прибыли нужны...
Дисциплины:
2023-02-07 | 29 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Рисунок 4.9 – Схема загружения рамы и эпюра моментов при торможении крана
Таблица 4.7 - Усилия в колоннах от крановой нагрузки при торможении крана на крайней колонне при Т=13,93 кН
Расчетная величина | Колонна | |||
по оси А | по оси Б | по оси В | по оси Г | |
Изгибающие моменты,кНм: |
|
|
|
|
М1-1 | 0 | 0 | 0 | 0 |
М2-2 | -18,88 | 9,33 | 9,31 | 9,30 |
М3-3 | -18,88 | 9,33 | 9,31 | 9,30 |
М4-4 | 55,35 | 32,00 | 31,92 | 31,88 |
Продольные силы, кН: |
|
|
|
|
N1-1 | 0 | 0 | 0 | 0 |
N2-2 | 0 | 0 | 0 | 0 |
N3-3 | 0 | 0 | 0 | 0 |
N4-4 | 0 | 0 | 0 | 0 |
Воздействие при торможении крана на средней колонне
Рисунок 4.10 – Схема загружения рамы и эпюра моментов при торможении крана
Таблица 4.8 - Усилия в колоннах от крановой нагрузки при торможении крана на средней колонне при Т=13,93 кН
Расчетная величина | Колонна | |||
по оси А | по оси Б | по оси В | по оси Г | |
Изгибающие моменты,кНм: |
|
|
|
|
М1-1 | 0 | 0 | 0 | 0 |
М2-2 | 9,33 | -18,91 | 9,32 | 9,31 |
М3-3 | 9,33 | -18,91 | 9,32 | 9,31 |
М4-4 | 32,00 | 55,26 | 31,96 | 31,92 |
Продольные силы, кН: |
|
|
|
|
N1-1 | 0 | 0 | 0 | 0 |
N2-2 | 0 | 0 | 0 | 0 |
N3-3 | 0 | 0 | 0 | 0 |
N4-4 | 0 | 0 | 0 | 0 |
Таблица 4.9 - Комбинация нагрузок и расчётные усилия в сечениях средней колонны
Нагрузка | Номер загружения | Сечения колонны | |||||||||
2-2 | 3-3 | 4-4 | |||||||||
M | N | M | N | M | N | Q | |||||
Постоянная | 1 | 1 | 0 | -841,12 | 0 | -1140,13 | 0 | -1140,13 | 0 | ||
Снеговая | 2 | 1 | 0 | -414,96 | 0 | -414,96 | 0 | -414,96 | 0 | ||
3 | 0,9 | 0 | -373,46 | 0 | -373,46 | 0 | -373,46 | 0 | |||
От 2х кранов с Dmах на левой колонне | 4 | 1 | 71,82 | 0 | -73,02 | -117,25 | 101,39 | -117,25 | 17,10 | ||
5 | 0,9 | 64,64 | 0 | -65,72 | -105,53 | 91,25 | -105,53 | 15,39 | |||
От 2х кранов с Dmах на средней колонне
| 6 | 1 | 99,48 | 0 | -183,76 | -429,91 | 57,83 | -429,91 | 23,69 | ||
7 | 0,9 | 89,53 | 0 | -165,38 | -386,92 | 52,05 | -386,92 | 21,32 | |||
От 4х кранов с Dmах на средней колонне | 8 | 1 | 0 | 0 | 0 | -708,09 | 0 | -708,09 | 0 | ||
9 | 0,9 | 0 | 0 | 0 | -637,28 | 0 | -637,28 | 0 | |||
Тормозная Т на левой колонне | 10 | 1 | ±9,33 | 0 | ±9,33 | 0 | ±32,00 | 0 | ±2,22 | ||
11 | 0,9 | ±8,40 | 0 | ±8,40 | 0 | ±28,80 | 0 | ±2,00 | |||
Тормозная Т на средней колонне | 12 | 1 | ±18,91 | 0 | ±18,91 | 0 | ±55,26 | 0 | ±7,27 | ||
13 | 0,9 | ±17,02 | 0 | ±17,02 | 0 | ±49,73 | 0 | ±6,54 | |||
Ветровая слева | 14 | 1 | 43,46 | 0 | 43,46 | 0 | 149,00 | 0 | 10,35 | ||
15 | 0,9 | 39,11 | 0 | 39,11 | 0 | 134,10 | 0 | 9,32 | |||
Ветровая справа | 16 | 1 | -43,46 | 0 | -43,46 | 0 | -149,00 | 0 | -10,35 | ||
17 | 0,9 | -39,11 | 0 | -39,11 | 0 | -134,10 | 0 | -9,32 | |||
Сочетание при |
|
| 1+6+12 | 1+14 | 1+14 | ||||||
Мmах, N, Q | 118,39 | -841,12 | 43,46 | -1140,13 | 149,00 | -1140,13 | 10,35 | ||||
1+16 | 1+6+12 | 1+16 | |||||||||
Мmin, N, Q | -43,46 | -841,12 | -202,67 | -1570,04 | -149,00 | -1140,13 | -10,35 | ||||
1+2 | 1+8+12 | 1+8+12 | |||||||||
Nmax, M, Q | 0 | -1256,08 | 18,91 | -1848,22 | 55,25 | -1848,22 | 7,27 | ||||
Сочетание при |
|
| 1+3+7+13+15 | 1+3+9+13+15 | 1+3+9+13+15 | ||||||
Mmax, N, Q | 145,66 | -1256,08 | 56,13 | -2150,87 | 183,83 | -2150,87 | 15,86 | ||||
1+3+9+13+17 | 1+3+7+13+17 | 1+3+7+13+17 | |||||||||
Mmin, N, Q | -56,13 | -1256,08 | -221,51 | -1900,51 | -131,78 | -1900,51 | 5,46 | ||||
1+3+7+13+15 | 1+3+9+13+15 | 1+3+9+13+15 | |||||||||
Nmax, M, Q | 145,66 | -1256,08 | 56,13 | -2150,87 | 183,83 | -2150,87 | 15,86 |
Для дальнейшего расчета колонны, используем следующие сочетания усилий:
1)Mmax=118,39кНм, N=841,12кН, 2)Mmin=56,13кНм, N=1256,08кН, 3)Mmax=145,66кНм, N=1256,08кН; Me=0, Ne=841,12кН.
Расчёт прочности колонны среднего ряда
Данные для расчёта: бетон тяжелый, класса С25/30, с тепловой обработкой при атмосферном давлении, fcd=16,67МПа; fctd=fctk/γс, fctk=1,8МПа, fctd=1,8/1,5=1,2МПа; Еcm=35·0,9·103 =31,5·103 МПа (табл. 6.2 [1] – при марке бетонной смеси по удобоукладываемости П2).
Продольная арматура класса S500. Для арматуры класса S500 принимаем:
- fyk=500 МПа;
- fyd=435 МПа;
- Еs=2·105 МПа.
Надкрановая часть колонны
|
Сечение 2-2
Комбинация расчетных усилий (для удобства расчетов далее значения продольных сил примем со знаком «+»):
1) Mmax= 118,39 кНм; N= 841,12 кН;
2) Mmin= -56,13 кНм; N= 1256,08 кН;
3) Мmax= 145,66 кНм; N= 1256,08 кН;
Мe= 0; Ne= 841,12 кН.
Расчетная длина надкрановой части при учете крановой нагрузки:
lo=2∙H1=2∙4,35=8,7м
Радиус инерции сечения:
; (5.1)
Так как l=ℓo/i=8,7∙102/17,32=50,23>22 – учитываем влияние прогиба.
Эксцентриситет продольной силы:
; (5.2)
Определяем значение случайного эксцентриситета из следующих условий:
1) ea=l0/600=8700/600=14,5 мм,
2) ea= h/30=600/30=20 мм,
3) ea= 20 мм .
Принимаем максимальное из найденных значений: еа=20мм. Расчетный эксцентриситет:
ео=M/N=145,66/1256,08=0,20 м.
Условная критическая сила равна:
(5.3)
где Ecm – средний модуль упругости бетона,
l0 – расчетная длина конструкции,
Ic – момент инерции бетонного сечения относительно центра тяжести сечения,
Iс = b∙h13/12 = 60∙603/12 =10,8∙105см4;
Is – момент инерции площади сечения арматуры относительно центра тяжести сечения.
φp – коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения в арматуре. Т.к. преднапряжение отсутствует, то φp=1.
klt=1+b1∙Me'/M'; (5.4)
b1=1 для тяжелых бетонов.
Me'=Me+Ne∙(h1/2-с1); (5.5)
Me'=0+841,12∙(0,6/2-0,04)=157,50 кН·м;
M'=M+N∙(h1/2-с1); (5.6)
M'=145,66+1256,08∙(0,6/2-0,04)=416,33 кН·м;
klt=1+1∙157,50/416,33=1,38;
de=eo/h1≥de,min =0,5-0,01∙ℓo/h1-0,01∙fcd; (5.7)
de=0,20/0,6=0,333>de,min=0,5-0,01∙8,7/0,6-0,01∙16,67=0,1883;
Принимаем de=0,1883.
; (5.8)
(5.9)
где r=0,004 – в первом приближении:
.
Тогда
; (5.10)
(5.11)
Предполагаем, что сечение находится в области деформирования 2, и определяем (для симметрично армированного элемента) величину относительной высоты сжатой зоны:
(5.12)
(5.13)
|
w=0,85- 0,008×fcd×α = 0,85 - 0,008×16,67×1 = 0,717
Условие выполняется, сечение находится в области деформирования 2 и коэффициент ks2=1
В связи с тем, что эпюра моментов имеет знакопеременные значения, принимаем .
Определяем площадь сжатой арматуры:
(5.14)
Конструктивно принимаем 3 16 S500 с A's = 603 мм 2. Так как армирование надкрановой части симметричное используем 6 16 S500 с A's = 1206 мм 2
Расчетная длина из плоскости изгиба:
.
Радиус инерции сечения:
.
Так как , то расчёт из плоскости изгиба не проводим.
Подкрановая часть колонны
Подкрановая часть колонны рассчитывается как однопролетная многоэтажная рама, ригелями которой служат короткие жесткие распорки, а стойками менее жесткие ветви колонн.
Размеры прямоугольного сечения: ширина b=60см, высота h2=120см, h=30см; с=с'= 4см; d=30-4=26см; расстояние между осями ветвей колонны а=90см;
Подбор арматуры производим исходя из расчетных усилий в сечении 4-4:
1) Mmax= 149,00кНм; N= 1140,13кН;
2) Mmin= 149,00кНм; N= 1140,13кН;
3) М= 183,83кНм; Nmax= 2150,87кН;
Мe=0; Ne=1140,13кН.
Расчетная длина подкрановой части:
lo=1,5∙H2=1,5∙10,2=15,3м.
Приведенный радиус инерции сечения в плоскости изгиба определим по формуле:
; (5.15)
;
Приведенная гибкость в плоскости изгиба:
>22
Следовательно, необходимо учесть влияние прогиба на несущую способность колонны.
Эксцентриситет продольной силы:
e0 =M/N=183,83/2150,87=0,14 м.
Условная критическая сила:
; (5.16)
;
Mе'=Me +Ne·(h2/2-c)=0+1140,13×(1,2/2-0,04)=420,22 кН·м;
M'= M+N·(h2/2-c)=183,83+2150,87×(1,2/2-0,04)=1274,93 кН·м;
klt=1+1×420,22/1274,93 =1,33;
de=0,14/1,2=0,117<de,min=0,5 - 0,01·15,3/1,2 - 0,01∙16,67=0,21 ;
Принимаем de=0,21.
, (5.17)
где ρ=0,015 – для одной ветви.
αЕ·Is=6,35·2·0,015·60·30·902/4=694372,5 см4;
Коэффициент:
Усилия в ветвях колонны
; (5.18)
В наружной ветви N=615,29 кН
В подкрановой ветви N=1212,71 кН
;
Принимаем е0=1 см.
Расчетный эксцентриситет:
е=е0+h/2-c+ea=1+30/2-4+2=14 см.
, принимаем :
|
В подкрановой ветви при N=1212,71 кН
; (5.19)
Арматура устанавливается конструктивно.
Принимаем ρλ=0,25.
Принимаем ρmin=0,25%.
Принимаем по конструктивным соображениям: 3Æ16 S500 с As = 603 мм2. Так как армирование симметричное используем 6Æ16 S500 с Аs =1206 мм2.
|
|
Поперечные профили набережных и береговой полосы: На городских территориях берегоукрепление проектируют с учетом технических и экономических требований, но особое значение придают эстетическим...
Состав сооружений: решетки и песколовки: Решетки – это первое устройство в схеме очистных сооружений. Они представляют...
Наброски и зарисовки растений, плодов, цветов: Освоить конструктивное построение структуры дерева через зарисовки отдельных деревьев, группы деревьев...
Археология об основании Рима: Новые раскопки проясняют и такой острый дискуссионный вопрос, как дата самого возникновения Рима...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!