Общие условия выбора системы дренажа: Система дренажа выбирается в зависимости от характера защищаемого...
Архитектура электронного правительства: Единая архитектура – это методологический подход при создании системы управления государства, который строится...
Топ:
История развития методов оптимизации: теорема Куна-Таккера, метод Лагранжа, роль выпуклости в оптимизации...
Когда производится ограждение поезда, остановившегося на перегоне: Во всех случаях немедленно должно быть ограждено место препятствия для движения поездов на смежном пути двухпутного...
Интересное:
Искусственное повышение поверхности территории: Варианты искусственного повышения поверхности территории необходимо выбирать на основе анализа следующих характеристик защищаемой территории...
Что нужно делать при лейкемии: Прежде всего, необходимо выяснить, не страдаете ли вы каким-либо душевным недугом...
Берегоукрепление оползневых склонов: На прибрежных склонах основной причиной развития оползневых процессов является подмыв водами рек естественных склонов...
Дисциплины:
2023-02-03 | 26 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
= 0,62*0,88*500-0,5*5*4,29 = 262,1 г-экв/м3,
где - коэффициент эффективности регенерации в зависимости от удельного расхода соли q г/г-экв, на регенерацию;
|
, г-экв/м3, - полная обменная спосо6ность катионита (для сульфоугля можно принять 500-550);
, м3/м3, - удельный расход воды на отмывку катионита (для обеих ступеней фильтрования =5).
1 ступень
Количество соли на регенерацию зависит от общей жесткости исходной воды:
жесткость , г-экв/м3 количество соли г-экв/м3
5 100
7 100-120
10 120-150
15 170-250
20 275-300
Зависимость коэффициента от количества соли на регенерацию дается табличной зависимостью:
мг/мг-экв | 100 | 150 | 200 | 250 | 300 |
0,62 | 0,74 | 0,81 | 0,86 | 0,90 |
Зависимость коэффициента от ниже определенного параметра приводится в следующей таблице:
0,01 | 0,05 | 0,1 | 0,5 | 1,0 | 5,0 | 10 | |
0,93 | 0,88 | 0,83 | 0,7 | 0,65 | 0,54 | 0,50 |
Na+, мг/л, - содержание катионов натрия в исходной воде; , мг-экв/л, - общая жесткость исходной воды, 23, мг/мг-экв, - эквивалент натрия.
|
= 6,1/23 = 0,26 мг-экв/л, = 0,26/4,29 = 0,05
2 ступень
для второй ступени принять без расчета ЕР=250-300 г-экв/м3.
Для второй ступени расход соли на регенерацию =300 мг/мг-экв.
Число регенераций каждого фильтра в сутки
= 190 /(0,39*2*250*2) = 0,48 1/сутки,
= 4,4/(0,39*1,5*250*1) = 0,03 1/сутки
где , м2, - сечение фильтра,
, м, - высота слоя катионита в фильтре (для фильтров первой ступени Н=2-2,5 м, для второй - Н=1,5 м),
- число рабочих фильтров для каждой ступени.
|
= 250*0,39*2*100/1000 = 19,5кг.
= 250*0,39*1,5*300/1000 = 43,875 кг
Суточный расход технической (93%) соли в сутки на регенерацию фильтров (рассчитывается для каждой ступени)
= 19,5*0,48*2*100/93 = 20,1 кг/сутки
= 43,875*0,03*1*100/93 = 1,41 кг/сутки
Межрегенерационный период работы фильтров
= (24/0,48)-2 = 48 час
= (24/0,03)-3 = 780 час
где , час, - время одной регенерации; при загрузке фильтров сульфоуглем время для 1 ступени – 2 часа, 2 ступени – 2 часа, 2 ступени – 2,5-3,5 часа.
Схема включения оборудования и Na + - катионирования:
|
Схема работы фильтров Na + - катионитовой установки:
рабочие фильтры
фильтры на регенерации
ДЕАЭРАЦИЯ ПИТАТЕЛЬНОЙ ВОДЫ.
Деаэрация является завершающим этапом обработки питательной воды и защищает энергетическое оборудование и трубопроводы от коррозии. Наиболее эффективным и универсальным методом удаления из воды всех растворенных газов. Нашедшим широкое распространение в энергетике, является термическая деаэрация.
|
Для деаэрации воды в котельных установках применяются в основном термические деаэраторы атмосферного типа, работающие при давлении 0,12 МПа и t=104 оС. В некоторых случаях, диктуемых тепловой схемой котельной, используются вакуумные деаэраторы, работающие при давлении от 0,0075 до 0,05 МПа, т.е. при температуре воды от 40 до 80 оС.
Сущность термической деаэрации заключается в установлении равновесия между жидкой и паровой фазами в соответствии с законом Генри, согласно которому концентрация газа, растворенного в воде, пропорциональна парциальному давлению этого газа над поверхностью воды. Закон Генри выражается формулой: G=крг , где G – концентрация газа, растворенного в воде, мг/л; к – коэффициент растворимости газа в воде при значении парциального давления газа над водой 0,1 МПа; рг – парциальное давление газа над поверхностью воды, МПа.
|
необходимо, чтобы парциальное давление газа над водой равнялось нулю. Это состояние может быть достигнуто при кипении воды, т.е. когда парциальное давление паров воды повысится до давления, поддерживаемого в деаэраторе, а температура воды станет равной температуре насыщения. Процесс деаэрации затормозится, если переходящие в пар газы не будут вместе с паром постоянно отводится из зоны, где происходит их десорбция из воды.
ВЫБОР И РАСЧЁТ ДЕАЭРАТОРА.
Наиболее универсальным способом удаления растворенных газов из питательной воды паровых котлов является термическая деаэрация при практически атмосферном давлении (р=0,12 МПа, t=1040С) – ([1], пар.1.12, с. 53-54).
Количество воды для питания котла:
= (10+(5/100)10)*4+1,056= 43,056 т/час
где , т/час - паропроизводительность котла;
, % - процент продувки;
- число теплогенераторов;
, т/час – расход подпиточной воды (см. выбор подпиточного насоса).
Расход пара для нагрева воды в деаэраторе, т/час:
= 43,056*(460,9-334)/(2694,589-460,9)+0,0887 =
= 2,44/час
где , кДж/кг - энтальпия насыщенной воды при р=0,12 Мпа:
|
= 110*4,19 = 460,9 кДж/кг
, кДж/кг - то же пара:
= 643,1*4,19 = 2694,589 кДж/кг
=334 кДж/кг - средняя энтальпия потоков воды, поступающих в деаэратор (при 800С);
Потеря пара с выпаром, т/час
= 43,056*10/1000) = 0,43 т/час
где , кг/т - величина выпара на тонну деаэрируемой воды (при наличии охладителя выпара х=2 кг/т, при отсутствии – 10 кг/т).
Выбор деаэратора производится по расходу питательной воды ([2], табл 12.37).
|
Выбираем деаэратор атмосферного давления ДА-50: Номинальная производительность – 50 т/ч; рабочее давление – 0,12 (1,2) МПА (кгс/см2); температура
деаэрирования – 104 0С; средняя температура подогрева воды в деаэраторе – 10 – 40 0С; масса – 474 кг.
Размер колонки,мм:
Диаметр и толщина 812х6
Высота стенок корпуса 236
Пробное гидравлическое давление – 0,3 (30) МПА (кгс/см2);
Допускаемое повышение давления при работе защитного устройства – 0,17 (1,7) МПА (кгс/см2);
Полная вместимость аккумуляторного бака – 15 м3;
Диаметр и толщина стенки аккумуляторного бака – 2016х8 мм;
Поверхность охладителя выпара – 2 м2;
Вместимость деаэраторного бака – 15 м3;
Тип охладителя выпара – ОВА – 2;
Клапан регулирующий под уровень регулятора уровня – 6с-5-2 (Dу 150 мм);
Клапан регулирующий под уровень регулятора давления – 6с-6-1 (Dу 100 мм);
Запорное устройство указателя уровня – 12Б2бк (Dу 20 мм);
Клапан запорный – 1с-10 (Dу 10 мм);
Термометр – А № 6-2о-220-160;
Моновакууметр – 160х1,5/1 – 1,6 тип 1.
| ||
|
1 - малогабаритная деаэрационная колонка,
2,3 - тарелки с отверстиями,
4 - бак аккумулятора,
5- секционная перегородка,
6- выходное окно,
7 - паровая коробка,
8 - дырчатый лист,
9 - перегородка,
10 - подвод химически отчищенной воды и конденсата,
11- подвод барбатирующего пара,
12- слив,
13 - отвод деаэрированной воды,
14 - переливной гидрозатвор.
|
|
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ.
1. Бузников Е. Ф., Роддатис К. Ф., Берзиныш Э. Я. Производственные и отопительные котельные. -М.: Энергостройиздат. -1984. -240с.
2. Эстеркин Р. И. Промышленные котельные установки. -Л.: Энергоатомиздат.
-1985. -400с.
3. Делягин Г. Н., Лебедев В. И., Пермяков Б. А. Теплогенерирующие установки.
-М.: Стройиздат. -1986. -559с.
4. Соловьев Ю. П. Проектирование теплоснабжающих установок для промышленных предприятий. -М.: Энергия. -1978. -192с.
5. Роддатис К.Ф., Полтарецкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой производительности. – М.: Энергоатомиздат, 1989. – 488 с.
6. Роддатис К.Ф. Котельные установки. – М.: Энергия, 1977. – 432 с.
7. Кострикин Ю.М., Мещерский Н.А., Коровина О.В. Водоподготовка и водный режим энергообъектов низкого и среднего давления: Справочник. – М.: Энергоатомиздат, 1990.
8. Семячкин Б. Е. Методические указания к курсовой работе «Тепловой расчет теплогенератора» для студентов очного отделения специальности 290700 «Теплогазаснабжение и вентиляция» по дисциплине «Теплогенерирующие установки» - 3 курс, 5 семестр. – Т.: ТюмГАСА, 2000.
9. СНиП 11-35-76. Котельные установки. -М.: Госстрой России. -2001. -47с.
10. СНиП 2.04.07-86*. Тепловые сети. -М.: Минстрой России. -1994. -48с.
11. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика. -М.: Минстрой России. -1997г. -140с.
12. Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод. – М.: Энергия, 1973.
|
|
|
Таксономические единицы (категории) растений: Каждая система классификации состоит из определённых соподчиненных друг другу...
Состав сооружений: решетки и песколовки: Решетки – это первое устройство в схеме очистных сооружений. Они представляют...
Особенности сооружения опор в сложных условиях: Сооружение ВЛ в районах с суровыми климатическими и тяжелыми геологическими условиями...
История развития хранилищ для нефти: Первые склады нефти появились в XVII веке. Они представляли собой землянные ямы-амбара глубиной 4…5 м...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!