Система производственной канализации

6.5.1 Системы производственной канализации в каре и резервуарном парке должны выполняться согласно РД 153-39.4-113-01 и СНиП 2.04.03-85.

6.5.2 Территория в каре должна иметь уклон не менее 0,005 в сторону дождеприемных колодцев, количество которых определяется в зависимости от вертикальной планировки обвалованной территории.

6.5.3 Дождеприемные колодцы на обвалованной территории резервуарного парка должны быть оборудованы запорными устройствами (хлопушками), приводимыми в действие с ограждающего вала или из мест, находящихся за пределами внешнего ограждения (обвалования). Нормальное положение хлопушки – закрытое.

Отвод дождевых вод:

- с плавающей крыши резервуаров РВСПК должен предусматриваться в сеть производственно-дождевой канализации с разрывом струи по отдельному выпуску;

- с крыш резервуаров РВСП и РВС производится по наружному водоспуску в кольцевой лоток и далее в дождеприемный колодец.

Отвод подтоварной воды из резервуара выполняется по заданию Заказчика в сеть производственно-дождевой канализации. В задании должно быть указано количество отводимой подтоварной воды и ее химический состав.

На трубопроводах производственно-дождевой канализации на выходе из каре резервуарного парка за пределами обвалования, должны быть установлены задвижки с удлиненным приводом и надземным расположением штурвала для их открытия или закрытия.

6.5.4 На выпусках от дождеприемников, расположенных на обвалованной площадке резервуарного парка, в колодцах за пределами обвалования (ограждающей стены), следует предусматривать устройство гидравлических затворов. Высота столба жидкости в гидравлическом затворе должна быть не менее 0,25 м.

 

Электрохимическая защита от коррозии

 

6.6.1 Внешние поверхности днищ резервуаров и все инженерные коммуникации, располагаемые внутри обвалования резервуаров, должны иметь электрохимическую защиту (ЭХЗ) от коррозии станциями катодной защиты (СКЗ).

6.6.2 При строительстве новых резервуарных парков анодное заземление СКЗ для защиты внешних поверхностей днищ резервуаров должно размещаться под днищем в песчаной засыпке основания резервуара. Расстояние от днища до анодного заземления должно быть не менее 0,85 м и определяться конструкцией заземления и расположением противофильтрационного экрана.

В этом случае, в качестве анодных заземлителей, должны использоваться протяженные аноды из электропроводных эластомерных композиций.

6.6.3 Анодное заземление СКЗ для защиты инженерных сетей должно быть размещено вне пределов обвалования резервуаров. Конструкция анодных заземлителей определяется по результатам геофизических исследований грунтов.

6.6.4 Оборудование системы ЭХЗ следует размещать за пределами обвалования, во взрывобезопасных зонах.

6.6.5 Проект ЭХЗ должен содержать мероприятия по контролю эффективности работы средств ЭХЗ.

6.6.6 Система ЭХЗ включает в себя следующие элементы: станции катодной защиты, анодные заземлители, клеммные шкафы для контрольных и силовых выводов, приборы и оборудование контроля эффективности работы средств ЭХЗ, силовые и измерительные кабельные линии.

 

Приложение А

 

Форма бланка заказа для проектирования резервуара

 

Утверждаю

Главный инженер ОАО МН

_______________________

«___»____________200_ г.

 

 

Опросный лист	Информация для проектирования стального вертикального цилиндрического резервуара
Заказчик ____________________________________________________________________ _____________________________________________________________________
Площадка строительства _______________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________
Технологические параметры резервуара:   Объем по строительному номиналу                                      ____________ тыс. м3 Производительность заполнения (опорожнения резервуара) ____________ тыс. м3/час Полезная емкость                                                                    ______________ тонн Аварийный запас, приходящийся на резервуар                   ______________ м3 Количество отводимой подтоварной воды                           ______________ м3/сутки
Характеристики хранимой нефти 1 Температура ___________ 0 С 2 Плотность ___________ кг/ м3 3 Вязкость    ___________ м2/сек 4 Класс, группа и вид нефти по ГОСТ Р 51858 – 2002 ____________ 5 Химический состав подтоварной воды, мг/литр		Конструктивные данные 1 Тип резервуара (РВС, РВСП, РВСПК) 2 Исполнение (полистовое, рулонное) 3 Диаметр стенки _____________ м 4 Тип стационарной крыши (коническая самонесущая, коническая каркасная, купольная) 5 Материал стационарной крыши (стальная, алюминиевая) 6 Тип лестницы (кольцевая, шахтная) 7 Конструкция и материал понтона 8 Конструкция плавающей крыши (однодечная, двудечная)

 

Составил ______________

 

Приложение Б

 

Проектировочный расчет конструктивных элементов резервуара

1 Расчет стенки резервуара на прочность

1.1 Минимальная толщина листов стенки резервуаров РВС и РВСП для условий эксплуатации рассчитывается по формуле:

,                           (4)

Минимальная толщина стенки резервуаров РВСПК для условий эксплуатации рассчитывается по формуле:

,                               (5)

где	n1	–	коэффициент надежности по нагрузке гидростатического давления, n1=1,05;
	rн	–	плотность нефти, rн =900 кг/м3 ;
	g	–	ускорение свободного падения, g = 9,81 м/с2;
	Hмакс доп	–	максимально допустимый уровень взлива нефти в резервуаре, м;
	х	–	расстояние от днища до расчетного уровня, м;
	n2	–	коэффициент надежности по нагрузке избыточного давления и вакуума, n2=1,2;
	Pи	–	нормативная величина избыточного давления, Па, принимается по таблице 2.0;
	R	–	радиус стенки резервуара, м;
	jс	–	коэффициент условий работы, jс =0,7 для нижнего пояса, jс =0,8 для остальных поясов;
	Ry	–	расчетное сопротивление материала пояса стенки по пределу текучести, Па.

 

1.2 Расчетное сопротивление материала стенки резервуаров по пределу текучести, определяется по формуле:

,                                                    (6)

где		–	нормативное сопротивления растяжению (сжатию) металла стенки, равное минимальному значению предела текучести, принимаемому по государственным стандартам и техническим условиям на листовой прокат;
	gм	–	Коэффициенты надежности по материалу, gм=1,025;
	gн	–	коэффициент надежности по назначению, для резервуаров объемом по строительному номиналу 10 000 м3 и более - gн=1,15, объемом по строительному номиналу менее 10 000 м3 - gн=1,1.

 

1.3 Значение минимальной толщины стенки для условий эксплуатации увеличивается на величину минусового допуска на прокат и округляется до ближайшего значения из сортаментного ряда листового проката. Полученное значение сравнивается с минимальной конструктивной толщиной стенки d_кс, определяемой по таблице Б 1.

 

Таблица Б 1 – Конструктивная величина толщины стенки

Диаметр резервуара, м	Менее 25	От 25 до 35	35 и более
Минимальная конструктивная толщина стенки δкс	9	10	11

В качестве номинальной толщины d_ном каждого пояса стенки выбирается значение большей из двух величин, округленное до ближайшего значения из сортаментного ряда листового проката.

,                                         (7)

где	С i	–	припуск на коррозию, мм;
	D	–	Фактическое значение минусового допуска на толщину листа, мм;
	dкс	–	минимальная конструктивная толщина стенки.

 

2 Расчет стенки резервуара на устойчивость

2.1 Расчет на устойчивость проводится дважды: для принятой номинальной толщины стенки d_НОМ (толщина пояса стенки, соответствующая началу эксплуатации резервуара) и для расчетной толщины стенки d_i (толщина пояса стенки, соответствующая моменту окончания нормативного срока эксплуатации резервуара).

Расчетная толщина d_i определяется как разность принятой номинальной толщины d_НОМ, припуска на коррозию С_i и минусового допуска на толщину листа D: 

,                                                   (8)

Проверка устойчивости стенки резервуара производится по формуле:

,                                             (9)

где	σ1	–	расчетные осевые напряжения в стенке резервуара, МПа;
	σ2	–	расчетные кольцевые напряжения в стенке резервуара, МПа;
	σ01	–	критические осевые напряжения в стенке резервуара, МПа;
	σ02	–	критические кольцевые напряжения в стенке резервуара, МПа.

Осевые напряжения определяются по минимальной толщине стенки пояса, кольцевые напряжения – по средней толщине стенки.

Расчетные осевые напряжения для резервуаров РВС и РВСП определяются по формуле:

,                     (10)

где	Y	–	коэффициент сочетания нагрузок, принимаемый по СНиП 2.01.07-85*;
	n3	–	коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса, n3=1,05;
	Qп	–	вес покрытия резервуара, Н;
	Qст	–	вес вышележащих поясов стенки, Н;
	Qсн	–	Полное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия, Н;
	Qвак	–	нормативная нагрузка от вакуума на покрытие, Н;
	di	–	расчетная толщина стенки i-го пояса резервуара, м.

 

Расчетные осевые напряжения для резервуаров РВСПК определяются по формуле:

,                                                      (11)

Вес вышележащих поясов стенки резервуара определяется как:

,                                            (12)

где	а	–	номер (значение номера) последнего пояса, начало отсчета снизу;
	hi	–	высота i-го пояса стенки резервуара, м;
	gст	–	удельный вес стали, Н/м3.

 

Осевые критические напряжения определяются по формуле:

,                                                             (13)

где	Е	–	модуль упругости стали, Е=2·105 МПа;
	С	–	коэффициент, принимаемый по таблице Б 2.

 

Таблица Б 2 – Значение коэффициента С

R  . dср	600	800	1000	1500	2500
С	0,11	0,09	0,08	0,07	0,06

 

Расчетные кольцевые напряжения в стенке при расчете на устойчивость резервуара РВС и РВСП определяются по формуле:

,                                                   (14)

Расчетные кольцевые напряжения в стенке для резервуара РВСПК определяются по формуле:

,                                                           (15)

где	Рв	–	нормативное значение ветровой нагрузки на резервуар, Па;
	nв	–	коэффициент надежности по ветровой нагрузке;
	dср	–	средняя арифметическая толщина стенки резервуара, м.

 

Средняя арифметическая толщина стенки резервуара определяется по формуле:

,                                                       (16)

где

а

–

число поясов резервуара.

Нормативная нагрузка от вакуума на покрытие определяется как:

,                                                      (17)

где

Pвак

–

нормативное значение вакуума в газовом пространстве, Па.

Нормативное значение ветровой нагрузки определяется по формуле:

                                                       ,                                                    (18)

где	Wo	–	нормативное значение ветрового давления, для рассматриваемого района, Па;
	k2	–	коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте;
	Co	–	аэродинамический коэффициент.

Критические кольцевые напряжения определяются по формуле:

                                                       ,                                      (19)

где

Н

–

геометрическая высота стенки резервуара, м.

 

Если по результатам расчета условие устойчивости не выполняется, то значения номинальной толщины стенки для соответствующих поясов стенки резервуара должны быть увеличены.

 

3 Расчет резервуара на опрокидывание

Резервуар, в целом должен быть рассчитан на устойчивость к опрокидыванию при действии ветровой нагрузки.

При выполнении условия анкеровка резервуара не требуется.

 

М £ 0,7 G ´ R,                                                             (20)

 

где	М	–	опрокидывающий момент от действия ветровой нагрузки;
	R	–	радиус стенки резервуара, м;
	G	–	вес конструкций резервуара за вычетом припусков на коррозию, с учетом внутреннего давления в резервуаре;

 

При невыполнении данного условия необходимо выполнить анкеровку резервуара, причем нагрузка на один анкер определяется по формуле:

,                                                             (21)

 

где	d	–	диаметр установки анкеров;
	n	–	количество анкеров.

 

4 Расчет днища резервуара

4.1 Толщина элементов днища принимается равной 9 мм.

4.2 Толщина окрайки днища определяется по таблице Б.3.

 

Таблица Б 3 – Конструктивная величина окрайки днища

Расчетная толщина первого пояса стенки dе, мм	Минимальная конструктивная толщина окрайки dко, мм
свыше 9 до 16 включительно	9,0
свыше 17 до 20 включительно	12,0
свыше 20 до 26 включительно	14,0
свыше 26	16,0

 

 

5 Расчет плавающей крыши резервуара

5.1 Толщина элементов плавающей крыши, контактирующих с продуктом, должна быть не менее 5 мм.

5.2 Плавающие крыши должны быть рассчитаны на плавучесть, остойчивость и непотопляемость при плотности нефти, равной 0,7 т/м³.

Проверка плавучести плавающей крыши производится из условия, что все действующие нагрузки приложены в центре тяжести крыши, а выталкивающая сила приложена вертикально вверх в центре тяжести объема крыши, погруженного в жидкость.

5.3 Запас плавучести плавающих крыш должен быть не менее 2,0, т.е.:

 

 ,                                                  (22)

 

где	b	–	высота наружного борта плавающей крыши;
	Т	–	максимальная глубина погружения крыши.

 

5.3 Глубину погружения однодечной плавающей крыши определять из условия:

 ,                             (23)

 

где	gf	–	коэффициент надежности по нагрузке собственного веса;
	Gпк	–	вес плавающей крыши вместе с катучей лестницей и оборудованием (водоспуск, затвор и др.);
	Fтр	–	сила трения уплотняющего затвора о стенку;
	Qсн	–	полное расчетное значение снеговой нагрузки;
	Qв	–	ветровая нагрузка на плавающую крышу;
	gж	–	удельный вес хранимого продукта, при расчете плавучести  gж= 0,7 т/м3;
	V1	–	объем жидкости, вытесненный коробами плавающей крыши;
	V2	–	объем жидкости, вытесненный центральной частью плавающей крыши.

 

5.4 Глубину погружения двухдечной плавающей крыши Т определять по формуле:

,                                  (24)

где

R1

–

Радиус плавающей крыши.

 

5.5 Полное расчетное значение снеговой нагрузки на плавающую крышу при расчете ее плавучести должно быть определено по формуле

 

,                                                (25)

 

где	Sg	–	расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, кПа;
	R	–	радиус резервуара, м;
	m	–	коэффициент перехода, определяемый по формуле:

m = 2,76 H/D-0,07,                                                      (26)

 

где

H, D

–

соответственно высота стенки и диаметр резервуара.

 

5.6 Ветровая нагрузка на плавающую крышу при расчете ее плавучести определяется по формуле:

 

 ,                                               (27)

 

где	w0	–	нормативное значение ветрового давления;
	S	–	площадь плавающей крыши;
	Cp	–	аэродинамический коэффициент;
	gf	–	коэффициент надежности по ветровой нагрузке.

 

5.7 Кренящий момент от снеговой нагрузки, действующий на плавающую крышу, при расчете ее остойчивости должен быть определен по формуле:

 

,                                                   (28)

 

где	R	–	радиус резервуара, м;
	Кс	–	коэффициент, определяемый по формуле:

 

К_с = 0,34 H/D + 0,05,                                                  (29)

 

6 Расчет понтона резервуара

6.1. Понтон должен быть рассчитан на плавучесть при нагрузке, равной его двойному весу, при плотности нефти, равной 0,7 т/м³. Запас плавучести понтонов должен быть не менее 2,0, т.е.:

 

 ,                                                 (30)

где	b	–	высота наружного борта понтона;
	Т	–	максимальная глубина погружения понтона.

 

6.2. Глубину погружения понтона определять по формуле:

 

 ,                                 (31)

 

где		–	коэффициент надежности по нагрузке собственного веса понтона;
	Gп	–	вес понтона вместе с оборудованием;
	Fтр	–	сила трения уплотняющего затвора о стенку;
	Qп	–	нагрузка от веса конденсата на понтоне;
		–	удельный вес хранимого продукта, при расчете = 0,7 т/м3;
		–	объем вытесненного продукта.

 

6.3.Непотопляемость - это способность понтона сохранять плавучесть и необходимую остойчивость при затоплении отсеков вследствие их разгерметизации.

Непотопляемость понтона обеспечивается при условии:

 

 ,                                                   (32)

 

где V_т – теоретический объем элементов плавучести понтона (поплавков, коробов и др), м³;

V_ф – объем элементов плавучести, который заполнен хранимым
продуктом, м³.

 

7 Расчет конструкции кольцевой лестницы

Расчет производится в соответствии со СНиП 2.01.07-85*,СНиП II-23-81, СНиП II-7-81.

Конструкции кольцевой лестницы рассчитаны на временную нормативную нагрузку 450 кг. Ограждение рассчитано на горизонтальную нагрузку 90 кг.

Подкосы кольцевой лестницы рассчитываются на прочность и устойчивость.

 

7.1 Расчет подкоса на прочность производится по формуле:

,                                                        (33)

где

,                                                         (34)

где	Р	–	временная нормативная нагрузка, кг;
		–	угол между стенкой и раскосом;
	N	–	расчетной сжимающее усилие, кг;
	А	–	площадь сечения элемента, см2;
	Ry	–	расчетное сопротивление, ;
	r c	–	Коэффициент условий работы, .

 

7.2 Расчет подкоса на устойчивость производится по формуле:

,                                                    (35)

Значение  следует определять по формуле:

,     (36)

где

–

условная гибкость определяется по формуле:

,                                                      (37)

где

–

гибкость:

,                                                               (38)

где	L	–	длина подкоса, см;
	i	–	радиус инерции сечения, см;
	Е	–	модуль упругости, .

Приложение В

 

Особенности проектирования резервуаров для хранения нефтепродуктов

 

1 При проектировании резервуаров для хранения нефтепродуктов, необходимо руководствоваться требованиями «Норм технологического проектирования предприятий по обеспечению нефтепродуктами (нефтебаз)» ВНТП 5-95.

2 Нефтебазы, предназначенные для хранения нефтепродуктов, подразделяются:

- по общей вместимости и максимальному объему на категории, в соответствии с требованиями СНиП 2.11.03-93;

- по номенклатуре хранимых нефтепродуктов – для хранения легковоспламеняющихся и горючих нефтепродуктов.

3 Резервуарный парк нефтебазы должен обеспечивать прием, хранение и отгрузку заданного количества и ассортимента нефтепродуктов.

4 Выбор типа резервуара для хранения нефтепродукта должен быть обоснован технико-экономическим расчетом в зависимости от климатических условий, условий эксплуатации и характеристики нефтепродукта, а также с учетом максимального снижения потерь.

5 Трубопроводные коммуникации должны обеспечивать одновременный прием и отгрузку различных марок нефтепродуктов без смешения и потери качества.

6 Емкость и число резервуаров в составе резервуарного парка нефтебазы определяется с учетом:

- грузоподъемности железнодорожных маршрутов, отдельных цистерн, а также наливных судов, занятых на перевозках нефтепродуктов;

- однотипности по конструкции и единичной вместимости резервуаров;

- обеспечения не менее двух резервуаров на каждую марку нефтепродукта.

7 Для хранения нефтепродуктов применяются наземные металлические резервуары, оборудуемые понтонами и плавающими крышами.

8 Тип оборудования, устанавливаемого на резервуаре, его размеры и число комплектов выбирают в зависимости от хранимого продукта и производительности наполнения и опорожнения резервуара.

9 Дыхательная арматура выбирается в зависимости от типа резервуара и хранимого нефтепродукта:

- на резервуарах с понтоном для приема и хранения нефтепродуктов с давлением насыщенных паров свыше 2 х 1,33 х 104 Па (200 мм. рт. ст) и температурой застывания ниже 0 ⁰С устанавливать вентиляционные патрубки с огнепреградителями;

- на резервуарах без понтона для приема и хранения нефтепродуктов с давлением насыщенных паров свыше 2 х 1,33 х 104 Па (200 мм. рт. ст), устанавливать дыхательную и предохранительную арматуру с огнепреградителем;

- на резервуарах без понтона для приема и хранения нефтепродуктов с давлением насыщенных паров ниже 2 х 1,33 х 104Па (200 мм. рт. ст), устанавливать вентиляционные патрубки с огнепреградителями.

10 Пропускная способность дыхательной арматуры определяется в зависимости от максимальной подачи нефтепродукта при наполнении (опорожнении) резервуара (таблица В 1) с учетом температурного расширения паровоздушной смеси.

11 Подача нефтепродукта при наполнении (опорожнении) резервуаров с понтоном (плавающей крышей) должна соответствовать максимальной допустимой скорости подъема (опускания) понтона (плавающей крыши) равной - 2,5 м/ч для резервуаров более 1 000 м³.

При этом скорость понтона (плавающей крыши) при сдвиге не должна превышать 2,5 м/ч.

12 Выбор диаметра трубопроводов должен производиться на основании результатов гидравлических расчетов, выполненных по заданной производительности и вязкости транспортируемого нефтепродукта, а также рекомендуемых оптимальных скоростей.

 

Таблица В 1 – Значение производительности заполнения (опорожнения)

Вместимость резервуара, м3	Диаметр приемораздаточного патрубка, мм	Максимальная производительность наполнения (опорожнения), м3/ч
		легковоспламеняющиеся нефтепродукты	вязкие нефтепродукты
1000	250	450	300
2000	250	450	300
	300	600	400
3000	300	600	400
5000	500	1500	1100
10000	500	3500 - 4000	-
20000	600	5000 - 7000	-

 

13 Допустимая скорость истечения и движения нефтепродукта по трубопроводу определяется в зависимости от объемного электрического сопротивления и не должна превышать значений, указанных в таблице В 2.

 

Таблица В 2 – Величины допустимых скоростей

Удельное объемное электрическое сопротивление нефтепродукта, Ом х м	Допустимая скорость движения, м/с
Не более 109	до 5
Более 109 при температуре вспышки паров 61 0С и выше	до 5
Более 109 при температуре вспышки паров ниже 61 0С	По расчету

 

14 Прокладку трубопроводов нефтебаз, располагаемых в районах с сейсмичностью 8 баллов и более предусматривать только надземной.

15 Трубопроводы, предназначенные для перекачки вязких и застывающих нефтепродуктов должны оснащаться системой путевого подогрева (горячей водой, паром, ленточными электронагревателями) и тепловой изоляцией из несгораемых материалов, защищенной от механических разрушений кожухом.

16 Температура подогрева вязких нефтепродуктов (типа мазутов) не должна превышать 90 ⁰С, а для масел – 60 ⁰С.

17 Температура подогрева должна быть ниже температуры вспышки паров нефтепродукта не менее, чем на 25 ⁰С.

18 В проектах следует предусматривать мероприятия и соответствующее оборудование для вытеснения из труб высоковязких и застывающих нефтепродуктов.

19 Для защиты почвенных и грунтовых вод от проникновения нефтепродуктов следует предусматривать в резервуарных парках противофильтрационные покрытия.

20 Резервуарные парки, расположенные в зоне влияния электрифицированных железных дорог следует проектировать с учетом требований, изложенных в «Указаниях по проектированию защиты от искрообразований на сооружениях с легковоспламеняющимися и горючими жидкостями при электрификации железных дорог».

 

Приложение Г

 

Разделы и пункты Норм проектирования, применяемые при разработке марок основных комплектов чертежей

 

Наименование разделов проекта и основных комплектов чертежей	Марка комплектов чертежей	Разделы и пункты Норм проектирования, применяемые при разработке
Технические изыскания	И	3.2-3.6;3.8-3.10;3.11;3.12
Технологические трубопроводы   Технологическое оборудование	ТТ   ТО	1.1-1.7;6.1;6.3;табл.4.8 1.1‑1.7;1.2.1;1.6.1;1.6.3;1.7.11.7; 1.7.3;1.7.4;1.7.6;1.7.7 2.1;2.3;2.4-2.6; 2.12.6;4.1-4.4;4.4.8;6.3; табл.4.1‑4.3; 4.5;4.8;4.9;приложен.В-1-7; 11-18.
Проект организации строительства	ПОС	2.1.1, 2.3.1.5, 2.3.1.6, 2.3.1.8, 2.3.1.9, 2.3.1.10, 2.3.3.9, 2.3.5.2, 2.3.5.3, 2.3.5.14, 2.5.19, 2.6.7, 2.6.13, 2.7.1, 2.7.2, 2.7.4, 2.7.5, 2.7.7, 2.7.8, 2.8.1, 2.8.2, 2.8.3, 2.8.4, 2.8.5, 2.8.6, 2.8.7, 2.8.8, 2.8.9, 2.8.10, 2.8.11, 2.8.12, 2.9.2, 2.9.8, 2.9.9, 2.9.10, 2.9.11, 2.10.1, 2.10.3, 2.10.4, 2.10.5, 2.10.6, 2.10.7, 2.10.8, 2.10.9, 2.10.10, 2.10.11, 2.10.12, 2.10.13, 2.10.14, 2.10.15, 2.10.16,2.12.1, 2.12.2, 2.12.3, 2.12.4, 2.12.5, 2.12.6, 2.12.7, 2.12.8, 2.12.9, 2.12.10, 2.12.11, 2.12.12, 2.12.13, 2.12.14, 2.12.15
Генеральный план	ГП	6.2.1-6.2.6;1.4.2
Архитектурно-строительные решения	АС	1.3.5;1.4.2
Конструкции железобетонные	КЖ	3.1-3.16;1.4.2
Наружные сети канализации	НК	6.6.1-6.6.4
Молниезащита и заземление	ЭГ	2.5.24, 2.6.13 4.4.1;4.4.13
Электрохимическая защита	ЭХЗ	6.7.1-6.7.6
Пожарная сигнализация	ПС	6.4.12-6.4.13
Пожаротушение   Наружное пожаротушение	ПТ   НПТ	6.4.1;6.4.14-16;18;20;24;25   6.4.2-6;12;17;19;6.4.21-23; 6.4.26-28
Автоматизация	А	4.1.6;4.2.15;4.4.6;4.4.7;4.4.9; табл. 4.4.-4.7
Автоматизация пожаротушения	АПТ	6.4.1;6.4.4;6.4.7;6.4.13;6.4.20

 

Наименование разделов проекта и основных комплектов чертежей	Марка комплектов чертежей	Разделы и пункты Норм проектирования, применяемые при разработке
Марки текстовых документов
Общая пояснительная записка	ПЗ	2.1.1, 2.1.2, 2.3.1.5, 2.3.1.6, 2.3.1.8, 2.3.3.1, 2.3.5.14, 2.4.1.1, 2.5.19, 2.6.1, 2.6.3, 2.6.7, 2.7.1, 2.7.2, 2.7.3, 2.7.4, 2.7.5, 2.7.7, 2.7.8, 2.9.1, 2.9.3, 2.9.4, 2.9.5, 2.9.6, 2.9.7, 2.9.8, 2.9.9, 2.9.10, 2.9.11, 2.10.3, 2.10.4, 2.10.5, 2.10.6, 2.10.7, 2.10.8, 2.10.10, 2.12.1, 2.12.2, 2.12.3, 2.12.6, 2.12.7, 2.12.8, 2.12.9, 2.12.10, 2.12.11, 2.12.12, 2.12.13, 2.12.14, 2.12.15
Тендерная (конкурсная) документация	ТД	1.4.2;1.4.3
Конструкции металлические	КМ	2.1.1, 2.1.2, 2.1.4, 2.1.5, 2.1.6, 2.1.7, 2.2.1, 2.2.2, 2.2.3, 2.3.1.1, 2.3.1.2, 2.3.1.3, 2.3.1.4, 2.3.1.5, 2.3.1.7, 2.3.1.8, 2.3.1.10, 2.3.1.11, 2.3.1.12, 2.3.2.1, 2.3.2.2, 2.3.2.3, 2.3.2.4, 2.3.2.5, 2.3.2.6, 2.3.3.1, 2.3.3.2, 2.3.3.3, 2.3.3.4, 2.3.3.5, 2.3.3.6, 2.3.3.7, 2.3.3.8, 2.3.3.9, 2.3.3.10, 2.3.3.11, 2.3.3.12, 2.3.4.1, 2.3.4.3, 2.3.4.4, 2.3.4.5, 2.3.4.6, 2.3.5.1, 2.3.5.2, 2.3.5.4, 2.3.5.5, 2.3.5.6, 2.3.5.7, 2.3.5.8, 2.3.5.9, 2.3.5.10, 2.3.5.11, 2.3.5.12, 2.3.5.13, 2.3.5.14, 2.3.5.15, 2.3.6.1, 2.3.6.2, 2.3.6.3, 2.3.6.4, 2.3.6.5, 2.3.6.6, 2.3.6.7, 2.3.6.8, 2.3.6.9, 2.3.6.10, 2.3.6.11, 2.3.6.12, 2.3.7.1, 2.3.7.2, 2.3.7.3, 2.4.1.1, 2.4.1.2, 2.4.1.3, 2.4.1.4, 2.4.1.5, 2.4.1.6, 2.4.2.1, 2.4.2.2, 2.4.2.3, 2.5.1, 2.5.2, 2.5.3, 2.5.6, 2.5.7, 2.5.8, 2.5.9, 2.5.10, 2.5.11, 2.5.12, 2.5.13, 2.5.14, 2.5.15, 2.5.16, 2.5.17, 2.5.18, 2.5.19, 2.5.20, 2.5.21, 2.5.22, 2.5.23, 2.5.25, 2.6.1, 2.6.3, 2.6.4, 2.6.5, 2.6.7, 2.6.8, 2.6.9, 2.6.10, 2.6.11, 2.6.12, 2.7.1, 2.7.4, 2.7.6, 2.9.1, 2.9.3, 2.9.4, 2.9.5,2.10.3, 2.12.1
Расчеты		2.1.3, 2.1.4, 2.1.5, 2.1.6, 2.1.7, 2.1.8, 2.3.2.7, 2.3.2.8, 2.3.2.9, 2.3.4.2, 2.4.1.2, 2.5.4, 2.5.5, 2.5.13, 2.5.18, 2.6.5, 2.6.6

 

Приложение Д

Перечень нормативных документов, на которые имеются ссылки в настоящих Нормах

 

- Закон Российской Федерации от 12.02.1998 г. № 28-ФЗ «О гражданской обороне»;

- Постановление Правительства Российской Федерации от 21.08.2000 г. № 613 «О неотложных мерах по предупреждению и ликвидации розливов нефти и нефтепродуктов»;

- ИСО 9712-92 Метод неразрушающего контроля, аттестация персонала и выдача свидетельств;

- СНиП 23-01-99 Строительная климатология;

- СН