Краткие указания по проектированию

Данные для проектирования

Требуется рассчитать и законструировать монолитное ребристое перекрытие с балочными плитами для четырехэтажного производственного здания с неполным железобетонным каркасом. Размеры здания в плане 27х60 м, высота этажа 6 м. По степени ответственности здание относится к классу II.

Нормативная временная нагрузка на перекрытии – 10,5 кПа, в том числе длительно действующая – 8 кПа; коэффициент надежности по нагрузке .

Для всех элементов перекрытия принят тяжелый бетон класса В15 с расчетными характеристиками при :

МПа; МПа; МПа; МПа; МПа; рабочая арматура класса А-III ( МПа; МПа; МПа; МПа; );

поперечная арматура балок – из класса Вр-I (при мм; МПа; МПа; МПа); распределительная арматура плиты – Ø 3-4 Вр-I.

 

Компоновка перекрытия

Для сравнения рассмотрим два варианта расположения главных и второстепенных балок:

первый – главные балки поперек здания ( м), второстепенные – вдоль здания ( м), пролет плиты м.

второй – главные балки вдоль здания ( м), второстепенные – поперек ( м), пролет плиты м.

Приведенную толщину перекрытия для обоих вариантов определяем по формулам (1)-(8).

Первый вариант

кПа;

кН/м;

кН/м;

мм;

мм;

мм;

мм;

мм.

Второй вариант

 

кПа;

кН/м;

кН/м;

мм;

мм;

мм;

мм;

мм.

Принимаем к расчету I-й вариант компоновки перекрытия как более экономичный ().

Определяем требуемые размеры поперечных сечений элементов перекрытия и колонны по формулам (9)-(12):

толщина плиты

мм;

высота второстепенной балки

мм;

высота главной балки

мм;

сторона сечения колонны

мм.

Назначаем унифицированные размеры сечений:

плита – мм; второстепенная балка – мм; мм; главная балка – мм; мм; колонна – мм.

В данном примере, имеющем учебный характер, приводится расчет и конструирование только плиты и второстепенной балки.

Главные балки монолитного ребристого перекрытия в общем случае представляют ригели многопролетной и многоэтажной рамы. Статический расчет такой системы характеризуется большой трудоемкостью. Однако для зданий небольшой высоты (не более пяти этажей) статический расчет главной балки можно выполнить приближенно, принимая расчетную схему в виде многопролетной неразрезной балки (рис.2). Расчетные пролеты принимают равными расстояниям между осями опор, а для крайних пролетов – расстоянию от середины площадки опирания на стену до оси колонны. Нагрузку от второстепенных балок учитывают в виде сосредоточенных сил и определяют без учета неразрезности балок. Вес ребра главной балки также приводят к условным сосредоточенным силам, приложенным в местах опирания второстепенных балок. Предварительно усилия в балке находят, как в упругой системе по уравнению трех моментов для различных вариантов положения временной нагрузки, затем производят перераспределения усилий.

Рис.37. Расчетная схема главной балки

 

Балочных плит, мм

Диаметр стержней рабочей арматуры, мм	Шаг стержней рабочей арматуры, мм
3…4	3/400 3/350 4/350 5/350 6/350 6/250 8/300 8/250 10/300 10/200 12/250 14/300	3/400 3/350 4/350 5/350 6/350 6/300 8/350 8/300 10/350 10/250 12/300 10/200	3/400 3/350 3/350 4/350 5/350 6/350 8/350 8/350 10/350 10/300 10/300 8/150	3/400 3/350 3/350 4/350 5/350 6/350 6/300 8/350 8/350 10/350 10/350 8/200	3/400 3/400 3/400 3/350 5/350 6/350 6/350 8/350 8/350 10/350 10/350 8/250	3/400 3/400 3/400 3/400 5/350 6/350 6/350 8/350 8/350 10/350 10/350 8/300

 

Сетки укладываются в соответствии с эпюрой изгибающих моментов, т.е. в пролетах размещаются понизу плиты, а над опорами переводятся в верхнюю зону. Места перегиба сеток размещаются на расстоянии, равном ¼ пролета плиты в каждую сторону от разбивочной оси.

Для средних пролетов плит, окаймленных по всему контуру ребрами, и над средними опорами принимаем сетку С1 с рабочими стержнями Æ6 A-III и шагом 200 мм (), распределительные стержни Æ3 Вр-I с шагом 350 мм. Марка сетки

.

Между главными балками укладываем две сетки С1 шириной 3040 мм с нахлесткой в нерабочем направлении 90 мм.

В крайних пролетах этих же плит и над первыми промежуточными опорами укладываем дополнительную сетку С2 с такими же рабочими и распределительными стержнями, как и в сетке С1. Тогда площадь сечения рабочей арматуры в крайнем пролете и над первой промежуточной опорой плиты составит , что больше требуемой про расчету . Ширина сетки С2 принимается такой же, как и сетки С1, т.е. 3040 мм, длина равна 2840 мм; сетка С2 заводится за ось первой промежуточной опоры в сторону второго пролета на 700 мм. Маркировка сетки С2

.

Для средних пролетов плит, не окаймленных по всему контуру балками (т.е. плит, расположенных у поперечных стен здания), и над средними опорами этих плит конструируем сетку С3 с рабочими стержнями Æ6 A-III с шагом 150 мм () и распределительными стержнями Æ3 Вр-I с шагом 350 мм. Перегиб сетки из зоны пролетных моментов в зону опорных и наоборот – на расстоянии 600 мм от оси соответствующей опоры. Габаритные размеры сетки С3 такие же, как и сетки С1. Маркировка сетки С3

В крайних пролетах плит, не окаймленных по контуру балками (участки перекрытия у поперечных стен), и на их первых промежуточных опорах укладываем дополнительную сетку С4 с рабочими стержнями Æ6 A-III с шагом 300 мм () и распределительными стержнями Æ3 Вр-I с шагом 400 мм. Тогда фактическая площадь сечения рабочей арматуры в крайнем пролете и над первой промежуточной опорой составит , что больше требуемой по расчету . Габаритные размеры сетки С4 такие же, как и сетки С2. Маркировка сетки С4

.

Армирование плиты по варианты I приведено на рис.4.

В а р и а н т 2. Для армирования плиты принимаем сварные рулонные сетки с поперечными рабочими стержнями Æ6 A-III и распределительными продольными стержнями Æ3-4 Вр-I. В пролетах сетки раскатываются понизу плиты, ширина сеток равна расстоянию между гранями второстепенных балок, длина – расстоянию между гранями главных балок с учетом запуска свободных концов распределительных стержней за грани балок на 10…20 мм (план нижних делительных стержней на рис. 5). Над опорами плит сетки раскатывают поверху вдоль второстепенных балок (план верхних сеток на рис.6), ширина сеток принимается не менее половины пролета плиты, длина – как у нижних сеток. При выборе сеток используем табл. 1.2. и 1.3.

В крайних пролетах плит принимаем сетку С1 с рабочими стержнями Æ6 A-III с шагом 100 мм () и распределительными стержнями Æ4Вр-I с шагом 350 мм. Маркировка сетки С1

.

На первых промежуточных опорах можно принять сетку С2 с такими же стержнями и шириной 1,1 м, что составляет примерно половину пролета плиты. Маркировка сетки С2

Рис. 4. Армирование плиты сварными рулонными сетками

с продольным расположением рабочих стержней (вариант 1-й)

 

Для средних пролетов и на средних опорах плит, окаймленных по всему контуру балками, принимаем соответственно сетки С3 и С4 с рабочими стержнями Æ6 А-III с шагом 200 мм (A_s=141 мм²) и продольными стержнями Æ3 Вр-I с шагом 350 мм. Маркировки этих сеток

С3 2080´5740;

С4 1100´5740.

Для средних пролетов и средних опор плит, не окаймленных по контуру балками, принимаем сетки С5 и С6 с поперечными рабочими стержнями Æ6 А-III с шагом 150мм (A_s=184 мм²) и распределительными стержнями Æ3 Вр-I с шагом 350 мм. Маркировки этих сеток

С5 2080´5740;

С6 1100´5740.

В местах заделки плиты в стену возможны небольшие отрицательные моменты, поэтому необходимо устанавливать конструктивные верхние сетки С7 с площадью сечения продольных рабочих стержней не менее 1/3 площади сечения пролетной арматуры плиты, т. е. A_s=249/3=83 мм². По табл. 1.2 принимаем рабочие стержни Æ5 Вр-I с шагом 200мм (A_s=98 мм²>83 мм²), по табл. 1.3 – распределительные стержни Æ3 Вр-I с шагом 350 мм. Длину рабочих стержней назначаем из условия, что расстояние от стены до края сетки в сторону пролета должно составлять не менее 1-10 пролета плиты, т. е. 1960/10»200 мм.

Раскладка верхних и нижних сеток плиты по варианту II показана на рис. 5-6.

Рабочие чертежи арматурных изделий плиты монолитного перекрытия для обоих вариантов армирования приведены на рис. 7.

 

 

Рис. 5. Армирование плиты сварными сетками с поперечным

расположением рабочих стержней (вариант II)

Раскладка нижних сеток

 

 

Рис. 6. Армирование плиты сварными сетками с поперечным

расположением рабочих стержней (вариант II)

Раскладка верхних сеток

 

 

а)

б)

Рис. 7. Арматурные сетки для плиты монолитного перекрытия

а – для варианта I; б – для варианта II

 

Подбор поперечной арматуры.

Сечение у опоры А (Q_max = Q_A = 81,37 кН):

h₀ = 400 мм; φ_n = 0 (нет предварительного напряжения);

q_c = 0,16´1,5´0,675´200 = 32,4 кН/м; q₁ = 8,56+26,93/2 = 22,03 кН/м;

q₁ = 22,03 кН/м<q_c = 32,4 кН/м, тогда с = с_max = 2,5´400 = 1000 мм;

Q_bu = 1,5´0,675´200´400²/1000 = 32400 Н = 32,4 кН;

Q = 81,37´10³-22,03´1000 = 59345 H @ 59,3 кН;

Q_b,max = 2,5´0,675´200´400 = 135000 H = 135 кН.

Q_max = 81,37 кН < Q_b,max = 135 кН, но Q = 59,3 кН > Q_bu = 32,4 кН, поэтому поперечная арматура требуется по расчету.

b_f-b = 2100-200 = 1900 мм >3 = 3´80 = 240 мм, поэтому принимаем b_f-b = 3 = 240 мм;

φ_f = 0,75´ =0,18<0,5; k = 1+0,18 = 1,18<1,5;

M_b = 2´1,18´0,675´200´400² = 51´10⁶H = 51 кН;

Q_b1 = 2´ Н»67 кН;

Q_max = 81,37 кН < Q_b1/0,6 = 67/0,6 = 111,7 кН

Требуемая интенсивность поперечного армирования

q_sw = =10,45 кН/м.

q_sw = 10,45 кН/м< »18 кН/м,

поэтому принимаем q_sw = 18 кН/м.

Q_b,min = 0,6´1,18´0,675´200´400 = 38232 Н.

q_sw,min = =47,8 Н/мм = 47,8 кН/м > q_sw = 18 кН/м,

поэтому принимаем q_sw = q_sw,min = 47,8 кН/м.

S_max = =398 мм.

Принимаем у опоры А шаг поперечных стержней S = 150 мм, что меньше h/2 = 450/2 = 225 мм и меньше S_max = 398 мм.

Требуемая площадь сечения хомутов

A_sw = q_swS/R_sw = 47,8´150/260 = 27,6 мм².

Принимаем поперечные стержни Æ5 Вр-I (A_sw = 39,3 мм² при n = 2 в сечении) с шагом 150 мм на приопорном участке длиной 1,5 м, что больше l₁/4 = 5,73/4 = 1,433 м.

Сечение у опоры В слева (Q_max = Q_B = 122,05 кН):

q₁ = 22,025 кН/м; k = 1 (φ_n = 0 – нет предварительного напряжения; φ_f = 0 – полка попадает в растянутую зону);

M_b = 2´1´0,675´200´400² = 43,2´10⁶ Н´мм = 43,2 кН´м;

Q_b1 = 2´ = 61,7 кН;

+ 61,7 = 169,7 кН > Q_max = 122,05 кН > = 102,8 кН,

тогда требуемая интенсивность поперечного армирования

q_sw = =84,3 кН/м.

q_sw = 84,3 кН/м > = 75,4 кН/м,

Q_b,min = 0,6´1´0,675´200´400 = 32400 Н = 32,4 кН;

q_sw,min = 32,4/(2´0,4)=40,5 кН/м < q_sw = 84,3 кН/м,

S_max = =265 мм.

 

Принимаем у опоры А, хомуты 2Æ 5Вр-I (A_sw = 39,3 мм²).

Требуемый шаг хомутов у опоры В слева

S = 260´39,3/84,3 = 121 мм.

Принимаем 2Æ 5Вр-I с шагом 100 мм на приопорном участке длиной 1,6 м у опоры В слева; на остальные части пролета принимаем шаг хомутов 200 мм.

 

Сечение у опоры В слева (Q_max = Q_B,r = 101,18 кН):

величины q₁, k, M_b и Q_b1 определены выше;

Q_max = 101,18 кН < 61,7/0,6 = 102,8 кН,

q_sw = =37,2 кН/м < = 49,35 кН/м,

поэтому принимаем q_sw = 49,35 кН/м;

q_sw = 49,35 кН/м > q_sw,min = 40,5 кН/м.

S_max = =320 мм.

Назначаем хомуты Æ5 Вр-I (A_sw = 39,3 мм² при n = 2).

Требуемый шаг хомутов у опоры В справа

S = 260´39,3/49,35 = 207 мм.

По конструктивным требованиям при высоте сечения h£450 мм шаг хомутов не должен превышать 150 мм. Принимаем хомуты с шагом 150 мм на приопорных участках длиной по 1,5 м. На пролетном участке шаг хомутов принимаем равным 300 мм, что меньше 3/4h = 3/4´450 = 337,5 мм.

Проверим прочность сжатой полосы бетона между наклонными трещинами на действие наибольшей поперечной силы Q_B,l = 122,05 кН.

Вспомогательные коэффициенты и параметры:

h₀ = 400 мм; φ_b1 = 1-bR_b = 1-0,01´7,65 = 0,924;

m_w = = @0,002; a = E_s/E_b = 17´10⁴/1,7´10⁴ = 10;

φ_w1 = 1+5am_w = 1+5´10´0,002 = 1,1<1,3.

Предельное поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой наклонной полосы между наклонными трещинами:

Q_u = 0,3φ_w1φ_b1R_bbh₀ = 0,3´1,1´0,924´7,65´200´400 = 186,6 кН.

Так как Q_B,l = 122,05 кН < Q_u = 186,6 кН, принятые размеры бетонного сечения достаточны.

Конструирование балки. Пролетную арматуру конструируем в виде плоских вертикальных каркасов, надопорную – в виде сварных рулонных сеток с поперечным расположением рабочих стержней; эти сетки раскатываются над главными балками.

1-й п р о л е т. Принимаем два плоских каркаса КР1, в каждом по два нижних рабочих стержней Æ 16А-III и один верхний Æ 10А-III; поперечные стержни Æ 5Вр-I с шагом 150 мм у опоры А на длине 1,5 м и шагом 100 мм у опоры В на длине 1,6 м; в пролете шаг 200 мм.

Для экономии арматуры 50% рабочих стержней обрываем в пролете (по одному стержню в каркасе), а оставшиеся 2 Æ 16А-III доводим до опор. Места теоретического обрыва находим из уравнения:

M_B(x/l) + (g+v)´ x (l-x)/2 = M_int.

1. Несущая способность сечения балки после обрыва 2 Æ 16А-III

M_int = R_sA_sζh₀ = 365´402´0.884´415 = 53,8´10⁶ Н´мм,

где A_s = 402 мм² – площадь сечения оставшихся стержней;

h₀ = 450-35 = 415 мм – для нижнего ряда стержней;

ζ = 1-0,5ξ = 1- = 1-0,5 = 0,884.

Расстояние от оси опоры А до места теоретического обрыва:

при х = х₁ = 0,725 м

Q₁ = кН;

при х = х₂ = 4,187 м

Q₂ = кН;

Интенсивность поперечного армирования в местах обрыва:

при х = 0,725 м: q_sw1 = R_swA_sw/S_w1 = 260´39,3/150 = 68,12 Н/мм;

при х = 4,187 м: q_sw2 = 260´39,3/100 = 102,18 Н/мм.

Длина анкеровки обрываемых стержне:

w₁ = >20d = 20´16 = 320 мм;

w₂ = >20d = 320 мм.

Расстояние от оси опры А до мест фактического обрыва:

а₁ = x₁ – w₁ = 725-488»240 мм; а₂ = x₂ + w₂ = 4187+409»4600 мм.

2-й п р о л е т. Принимаем два плоских каркаса КР2 с рабочими стержнями внизу 1 Æ 18 А-III и вверху 1 Æ 10 А-III в каждом каркасе; поперечные стержни Æ 5Вр-I с шагом 200 мм на приопорных участках длиной по 1,5 м и шагом 300 м на пролетном участке. Плоские каркасы объединяются в пространственный соединительными стрежнями Æ 8 А-I (рис. 9, поз. 1). Каркасы смежных пролетов на опорах соединяются понизу отрезками стрежней Æ 10 А-I, пропускаемых через главную балку (см. рис. 9, узел А).

О п о р а В. Принимаем две сетки С1, сдвинутые относительно друг друга на 1/3 и 1/4 пролета в каждую сторону от оси опор. Требуемая площадь сечения рабочей арматуры в одной сетке, приходящаяся на 1 м ширины полки балки

A_s,1 = мм²/м.

По табл. 1.2 и 1.3 конструируем сетку С1 с поперечными рабочими стрежнями Æ6A-III с шагом 150 мм (); продольные стержни сетки

Æ3Вр-I с шагом 350 мм.

Требуемая ширина сетки С1: . При шаге продольных стержней 350 мм и длине свободных концов поперечных стержней по 25 мм фактическая ширина сетки С1 составит . Маркировка сетки С1

.

О п о р ы C, D, E. По аналогии с опорой В принимаем две сетки С2, сдвинутые относительно оси главной балки в ту и другую сторону. Требуемая площадь сечения рабочей арматуры в одной сетке

.

Принимаем в сетках С2 поперечные рабочие стержни Æ6A-III с шагом 200 мм () и продольные распределительные стержни Æ3Вр-I с шагом 3500 мм.

 

 

Рис. 9 Армирование второстепенной балки

 

Рис.10 Арматурные изделия второстепенной балки

 

Краткие указания по проектированию

Ребристое перекрытие состоит из системы перекрестных балок (ребер) и монолитно связанной с ними плоской плиты. Характер работы плиты в составе перекрытия определяется соотношением ее сторон: при отношении длинной и короткой сторон плита называет балочной и работает на изгиб преимущественно в одном направлении – вдоль короткой стороны; при ином соотношении сторон плита работает в двух направлениях и обычно называется опертой по контуру.

Система перекрестных балок, образующих ребра, является собственно несущей конструкцией перекрытия и называется балочной клеткой. Различают балки второстепенные, которые служат опорами для плиты, и главные, которые являются опорами для второстепенных; главные балки опираются на несущие стены и промежуточные колонны (рис.1). Расположение в плане главных и второстепенных балок зависит от планировочных, конструктивных и технологических требований.

Экономичность перекрытия характеризуется расходом материала, о чем можно судить по приведенной толщине перекрытия , т.е. по толщине слоя материала, необходимого для изготовления колонн, плиты, второстепенных и главных балок:

, (1)

где , , и – приведенная толщина соответственно плиты, второстепенных балок, главных балок и колонн:

; (2)

; (3)

; (4)

. (5)

В формулах (2)-(5) , и – полные расчетные нагрузки соответственно на плиту, второстепенную и главные балки:

; (6)

; (7)

; (8)

, и – пролеты соответственно плиты, второстепенной и главной балок; , и – количество пролетов соответственно плиты, второстепенной и главной балок; – нормативное значение временной (полезной) нагрузки на перекрытие, кПа;

– высота этажа, м; – количество этажей, имеющих колонны.

Рис.1. Конструктивная схема монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами: 1 – промежуточные колонны; 2 – главные балки; 3 – второстепенные балки; 4 – расчетная полоса плиты; 5 – грузовая полоса для второстепенной балки

 

Знак «+» в формулах (3)-(5) следует принимать для перекрытий, имеющих по контуру окаймляющие балки (здания с полным железобетонным каркасом), знак «-» – для перекрытий, опирающихся по контуру на несущие стены (здания с неполным каркасом). Меняя компоновку перекрытия, т.е. шаг колонн, направление главных балок (вдоль или поперек здания), количество второстепенных балок в пролете главной балки и т.д., можно по вышеприведенным формулам установить наиболее экономичный по расходу материалов вариант монолитного ребристого перекрытия.

Предварительные размеры поперечных сечений элементов перекрытия в мм можно вычислить по следующим формулам:

толщина плиты

; (9)

высота второстепенной балки

; (10)

 

высота главной балки

; (11)

сторона квадратного сечения колонны

. (12)

Ширину сечения балок следует принимать равной 0,35…0,4 их высоты; окончательные размеры поперечных сечений элементов следует унифицировать.

Расчет монолитного ребристого перекрытия состоит из последовательных расчетов его элементов: плиты, второстепенных балок, затем главных балок, т.е. от вышележащего к нижележащему элементу. В большинстве случаев достаточно ограничиться расчетом по несущей способности, т.к. при соблюдении вышеприведенных рекомендаций по определению размеров сечений жесткость элементов, как правило, обеспечена.

При расчете равнопролетных балочных плит изгибающие моменты определяют с учетом перераспределения усилий вследствие пластических деформаций бетона и арматуры:

в средних пролетах и на средних опорах

; (13)

в крайних пролетах и над первыми промежуточными опорами

. (14)

Расчетный пролет для средних пролетов плиты принимают равным расстоянию между гранями второстепенных балок, для крайних пролетов – расстоянию между боковой гранью второстепенной балки и серединой площадки опирания плиты на стену.

Для плит, окаймленных по всему контуру монолитно связанными с ними балками, изгибающие моменты в средних пролетах и на средних опорах уменьшаются на 20%, чем учитывается возникновение распора в предельном состоянии плиты, т.е. при ее изломе.

Изгибающие моменты в равнопролетных (или с пролетами, отличающимися не более чем на 10%) второстепенных балках, загруженных равномерно распределенной нагрузкой, определяют также с учетом перераспределения усилий:

в средних пролетах и на средних опорах

; (15)

в крайних пролетах

; (16)

на первой промежуточной опоре

. (17)

Здесь – полная равномерно распределенная нагрузка на плиту с коэффициентом надежности по нагрузке .

В формулах (15)-(17) расчетный пролет для средних пролетов принимают равным расстоянию в свету между боковыми гранями главных балок, для крайних пролетов – расстоянию от грани главной балки до центра опоры второстепенной балки на стене.

 

Данные для проектирования

Требуется рассчитать и законструировать монолитное ребристое перекрытие с балочными плитами для четырехэтажного производственного здания с неполным железобетонным каркасом. Размеры здания в плане 27х60 м, высота этажа 6 м. По степени ответственности здание относится к классу II.

Нормативная временная нагрузка на перекрытии – 10,5 кПа, в том числе длительно действующая – 8 кПа; коэффициент надежности по нагрузке .

Для всех элементов перекрытия принят тяжелый бетон класса В15 с расчетными характеристиками при :

МПа; МПа; МПа; МПа; МПа; рабочая арматура класса А-III ( МПа; МПа; МПа; МПа; );

поперечная арматура балок – из класса Вр-I (при мм; МПа; МПа; МПа); распределительная арматура плиты – Ø 3-4 Вр-I.

 

Компоновка перекрытия

Для сравнения рассмотрим два варианта расположения главных и второстепенных балок:

первый – главные балки поперек здания ( м), второстепенные – вдоль здания ( м), пролет плиты м.

второй – главные балки вдоль здания ( м), второстепенные – поперек ( м), пролет плиты м.

Приведенную толщину перекрытия для обоих вариантов определяем по формулам (1)-(8).

Первый вариант

кПа;

кН/м;

кН/м;

мм;

мм;

мм;

мм;

мм.

Второй вариант

 

кПа;

кН/м;

кН/м;

мм;

мм;

мм;

мм;

мм.

Принимаем к расчету I-й вариант компоновки перекрытия как более экономичный ().

Определяем требуемые размеры поперечных сечений элементов перекрытия и колонны по формулам (9)-(12):

толщина плиты

мм;

высота второстепенной балки

мм;

высота главной балки

мм;

сторона сечения колонны

мм.

Назначаем унифицированные размеры сечений:

плита – мм; второстепенная балка – мм; мм; главная балка – мм; мм; колонна – мм.

В данном примере, имеющем учебный характер, приводится расчет и конструирование только плиты и второстепенной балки.

Главные балки монолитного ребристого перекрытия в общем случае представляют ригели многопролетной и многоэтажной рамы. Статический расчет такой системы характеризуется большой трудоемкостью. Однако для зданий небольшой высоты (не более пяти этажей) статический расчет главной балки можно выполнить приближенно, принимая расчетную схему в виде многопролетной неразрезной балки (рис.2). Расчетные пролеты принимают равными расстояниям между осями опор, а для крайних пролетов – расстоянию от середины площадки опирания на стену до оси колонны. Нагрузку от второстепенных балок учитывают в виде сосредоточенных сил и определяют без учета неразрезности балок. Вес ребра главной балки также приводят к условным сосредоточенным силам, приложенным в местах опирания второстепенных балок. Предварительно усилия в балке находят, как в упругой системе по уравнению трех моментов для различных вариантов положения временной нагрузки, затем производят перераспределения усилий.

Рис.37. Расчетная схема главной балки