Определение осадки фундамента

Точка 0.

 = 0 м;

 = 0 м;

 = 1;

= 1·361,66 = 361,66 кПа;

= 30,06 кПа

= 30,06 кПа

361,06 > 6,01 – условие не выполнено.

      

   Точка 1.

 = 0,9 м;

 = 0,9 м;

 = 0,559;

= 0,559·361,66 = 201,98 кПа;

= 30,06 + 18,2·0,9 = 46,4 кПа

= 25,8 кПа

201,98 > 9,28 – условие не выполнено.

 

Точка 2.

 = 1,86 м;

 = 0,96 м;

 = 0,241;

= 0,241·361,66 = 87,16 кПа;

= 46,4 + 19,2·0,96 = 64,8 кПа

= 15,6 кПа

87,16 >– условие не выполнено.

 

Точка 3.

 = 2,82 м;

 = 0,96 м;

 = 0,123;

= 0,123·361,66 = 44,48 кПа;

= 65,13 + 19,2·0,96 = 83,56 кПа

= 10,3 кПа

44,48 >41,78 условие выполнено.

 

Определяем осадку основания в пределах сжимаемой толщи

,

где - число рассматриваемых участков, - среднее значение дополнительного вертикального напряжения от приложенной нагрузки для -го слоя грунта, кПа,
 - толщина -го слоя,  - модуль деформации -го слоя,  = 0,8.

 

Проверяем условие , где  - предельные деформации оснований (по приложению 6 из СП 22 для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими стенами = 10 см).

 

см > =3,1 см.

Проектирование свайных фундаментов

Определение глубины заложения ростверка

Глубина заложения ростверка такая же что и у фундамента мелкого заложения d=1.7 м

Определение вида и длины сваи.

Принимаю сваю С8-35 (с поперечным армированием 4Æ12 AII).

 

Определение несущей способности сваи

где: U – периметр поперечного сечения ствола сваи, U=1,4м;

- коэффициент работы сваи в грунте;

А – площадь поперечного сечения сваи, ;

- коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и по боковой поверхности сваи;

h_i – толщина i-ого слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

f_i – расчетное сопротивление i-ого слоя грунта по боковой поверхности сваи, кПа.

F_d =1*(1*3480*0.09+1.4(8.9*0.9+2*10.844+0.4*12.18+2*40+2*43+0.7*62.11)=426.3+1.4*244.05=767.97 кПа

Расчетное усилие на сваю по материалу можно определять из условия:

F_dm ;

где:

j - коэффициент продольного изгиба ствола, равный 1,0;

R_b=11,5МПа (для бетона марки В 20)

А_b= 0,0961-0,0001=0,096 м² – площадь поперечного сечения бетона;

R_S =280 МПа (S400);

A_s= 0,0001 м².

 

F_dm .

Расчетно-допустимая нагрузка на сваю:

N_d

где:  - коэффициент зависящий от способа определения несущей способности свай (для способа расчетом=1.4).

N_dm=F_dm=1129.3 kH

Так как несущая способность сваи по грунту меньше несущей способности сваи по материалу: N_d  < N_dm , то в дальнейших расчетах принимаем меньшее значение N_d  .

 

Определяем количество свай:

Проектирование ростверка

т.к. а_р < 3×d=3×0,35=1,05 м, то располагаем сваи в два ряда, а с учетом плана фундамента здания принимаем расстояние между сваями 1000мм и 1050 мм

 

 

Высота ростверка=0,3+0,25=0,55 м

Фактическое давление на сваю:

Т.к. проверка выполняется, то количество свай не меняем.

 

5 Определение осадки  свайного фундамента.

G ₁ =(G_I·h + G_II·h + G_III·h)/8=6,6 МПа -модуль сдвига для грунтов через которые проходит свая

G_I =5/(2·(1+0,38))=1.8 МПа h =0.9 м

G_II =14/(2·(1+0,3))=5.38 МПа h =2.4 м

G_III =22/(2·(1+0,35))=8.15 МПа h =4.7 м

G ₂ =8.15 МПа –модуль сдвига под нижним концом сваи

χ=(2.45·10³ )/ (6,6·8² )=5.8

d=(4·A/π)^½=0.34 м

λ=(2.12·3,7)/(1+2.12·3,7)=0,9

ν=(0,34+0,35)/2=0,345

ν₁=ν=0,35

k_ν=2.82-1.304+0.259=1.775

k_ν1=1.23

β’=0.17ln(1.775*6.6*8/8.15*0.34)=0.6

α’=0.17 ln(1.23*8/0.34)=0.575

β=0.6/0.9+((1-0.6/0.575)/5.8)=0.61-0.007=0.6

S=0.6*548.55/(6.6*8*10³)=0.6 см

 

 

δ ₁ =0,17 ln ((1.775*6.6*8) / (2*8.15*1.05))=0.29

S_ab =0.29*(548.55/6.6*8*10³)=0.003 м=0,3 см

δ ₂ =0,17 ln ((1.775*6.6*8) / (2*8.15*1))=0.298

S_{a с} =0.298*(548.55/6.6*8*10³)=0.00298 м=0,298 см

δ ₃ =0,17 ln ((1.775*6.6*8) / (2*8.15*1.45))=0.23

S_ad =0.29*(548.55/6.6*8*10³)=0.0023 м=0,23 см

S_a =0.6+0.3*2+0.298*2+0.23*2=2.256 см < 12 см= S_u

Проектирование буронабивных свай.

Определение вида и длины сваи.

Принимаю сваю диаметром d=0.6 и длиной l=10м (с поперечным армированием 8Æ16 AII).