Папиллярные узоры пальцев рук - маркер спортивных способностей: дерматоглифические признаки формируются на 3-5 месяце беременности, не изменяются в течение жизни...
Особенности сооружения опор в сложных условиях: Сооружение ВЛ в районах с суровыми климатическими и тяжелыми геологическими условиями...
Топ:
История развития методов оптимизации: теорема Куна-Таккера, метод Лагранжа, роль выпуклости в оптимизации...
Определение места расположения распределительного центра: Фирма реализует продукцию на рынках сбыта и имеет постоянных поставщиков в разных регионах. Увеличение объема продаж...
Теоретическая значимость работы: Описание теоретической значимости (ценности) результатов исследования должно присутствовать во введении...
Интересное:
Инженерная защита территорий, зданий и сооружений от опасных геологических процессов: Изучение оползневых явлений, оценка устойчивости склонов и проектирование противооползневых сооружений — актуальнейшие задачи, стоящие перед отечественными...
Наиболее распространенные виды рака: Раковая опухоль — это самостоятельное новообразование, которое может возникнуть и от повышенного давления...
Национальное богатство страны и его составляющие: для оценки элементов национального богатства используются...
Дисциплины:
2021-12-11 | 30 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Реферат
В настоящей работе представлен проект газотурбинной установки мощностью N=10 МВт, предназначенной для привода нагнетателя природного газа на компрессорных станциях магистральных газопроводов.
Проект газотурбинной установки выполнен по регенеративному циклу, то есть с использованием тепла отходящих газов для подогрева атмосферного воздуха, поступающего в камеру сгорания после осевого компрессора.
Выполнены и представлены:
расчёт тепловой схемы ГТУ с выбором оптимальной степени
сжатия компрессора;
газодинамический расчёт турбины;
моделирование компрессора;
расчет на прочность диска ТВД;
по специальной теме: обоснование и схема расширения Пунгинского ПХГ;
мероприятия по безопасности и экологичности проекта;
графические документы.
Введение
Перспективы развития газопроводного транспорта огромны. В последние годы выпуск газотурбинных установок (ГТУ) для компрессорных станций (КС) уменьшается. На КС поступали ГТУ большой мощности и производительности, вынужденная остановка которых или длительный простой в ремонте снижает технико-экономические показатели не только КС, но и системы газопроводов в целом.
Сооружение многопоточных газопроводов большой протяженности, в том числе и экспортных, сопровождается постановкой новых задач по проектированию мобильных ГПА при сооружении газотранспортных сетей, по охране окружающей среды, а также по эффективной эксплуатации всего оборудования.
Одной из главных проблем сегодняшнего времени является охрана окружающей среды. Главным источником загрязнения атмосферы в газопроводной транспортной промышленности являются ГТУ, в том числе и установка ГТК-10-4, поставленная на серийное производство еще в 1968 году. Установка ГТК-10-4 была совершенной для своего времени, за исключением некоторых недоработок. В конце 90-х годов началась модернизация топливной системы этих установок и систем управления.
|
Особенности работы газотурбинного привода в наилучшей степени отвечают требованиям эксплуатации газотранспортных систем: высокая единичная мощность, небольшая относительная масса, высокий уровень автоматизации и надежности, автономность привода и работа его на перекачиваемом газе. Именно поэтому этот вид привода получил наибольшее распространение на газопроводах.
Модернизация газоперекачивающих агрегатов на компрессорных станциях магистрального газопровода с улучшением их технико-экономических показателей позволяет снизить себестоимость транспорта газа, обеспечивать безопасные условия эксплуатации основного и вспомогательного оборудования в компрессорном цехе, решать задачи по охране окружающей среды, повышать культуру производства.
Нормативные ссылки В настоящем курсовом проекте использованы ссылки на следующие стандарты:
ГОСТ 12.1 004-91 ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования.
ГОСТ 12.2 003-91 ССБТ. Оборудование производственное. Общие требования безопасности.
ГОСТ 12.4 011-89 ССБТ. Средства защиты работающих. Общие требования и классификация.
ГОСТ 17.1.3.13-86 Охрана природы. Гидросфера. Общие требования к охране поверхностных вод от загрязнений.
ГОСТ 380-94 Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки.
ГОСТ 3342-79 Соединения сварные. Методы контроля качества.
ГОСТ 6996-66 Сварные соединения. Методы определения механических свойств.
ГОСТ 14192-96 Маркировка грузов.
ГОСТ 14637-89 Прокат толстолистовой из углеродистой стали обыкновенного качества. Технические условия.
ГОСТ 19903-74 Прокат листовой горячекатаный. Сортамент.
ГОСТ 19904-90 Прокат листовой холоднокатаный. Сортамент.
ГОСТ 23118-99 Конструкции металлические строительные. Общие технические условия.
|
СНиП II-23-81Стальные конструкции.
НПБ III-98 Автозаправочные станции. Требования пожарной безопасности.
ГОСТ 2.004-88 ЕСКД. Общие требования к выполнению конструкторских и технологических документов на печатающих и графических устройствах ЭВМ.
ГОСТ 2.102-68 ЕСКД. Виды и комплектность конструкторских документов.
ГОСТ 2.104-68 ЕСКД. Основные надписи.
ГОСТ 2.113-75 ЕСКД. Групповые и базовые конструкторские документы.
ГОСТ 2.124-85 ЕСКД. Порядок применения покупных изделий.
ГОСТ 2.301 - 68 ЕСКД. Форматы.
ГОСТ 2.601 - 95 ЕСКД. Эксплуатационные документы.
ГОСТ 2.602 - 95 ЕСКД. Ремонтные документы.
ГОСТ 2.120 - 73 ЕСКД. Технический проект
ГОСТ 2.301 - 68 ЕСКД. Форматы
ГОСТ 2.302 - 68 ЕСКД. Масштабы
ГОСТ 2.303 - 68 ЕСКД. Линии
ГОСТ 2.304 - 81 ЕСКД. Шрифты чертежные
ГОСТ 2.305 - 68 ЕСКД. Изображение -виды, размеры, сечения
ГОСТ 3.1201 - 85 ЕСТД. Система обозначения технической документации.
ГОСТ 3.1105 - 84 ЕСТД. Формы и правила оформления документов общего назначения.
ГОСТ 3.1127 - 93 ЕСТД. Общие правила выполнения текстовых технологических документов.
ГОСТ 3.1128 - 93 ЕСТД. Общие правила выполнения графических технологических документов.
ГОСТ 3.1201 - 85 ЕСТД. Система обозначения технологической документации.
ГОСТ 8.417-2002 ГСИ. Единицы величин.
ГОСТ 19.104-78 ЕСПД. Основные надписи.
ГОСТ 19.202-78 ЕСПД. Спецификация. Требования к содержанию и оформлению.
ГОСТ 19.404-79 ЕСПД. Пояснительная записка. Требования к содержанию и оформлению.
ГОСТ 19.502-78 ЕСТД. Описание применения. Требования к содержанию и оформлениям.
ГОСТ 7.1 - 84 Библиографическое описание документа. Общие требования и правила составления.
ГОСТ 21.101-97 СПДС. Основные требования к проектной и рабочей документации.
ГОСТ 21.110-95 СПДС. Правила выполнения спецификаций оборудования, изделий и материалов.
ГОСТ 21.205-93 СПДС. Технология производства. Основные требования к рабочим чертежам.
ОК (МК (ИСО/ИНФКО МКС) 001-96) 001-2000 Общероссийский классификатор стандартов.
ОК 005-93 Общероссийский классификатор продукции.
ОК 012-93 Общероссийский классификатор изделий и конструкторских документов.
ОК 015-94 Общероссийский классификатор единиц измерения.
Исходные данные теплового расчета
Таблица 1.1
Название | Обозначение | Значение | Единица измерения |
Температура перед ТВД | Тг | 1063 | К |
Температура среднегодовая перед компрессором | Тв | 285 | К |
Потери по тракту | xтр | 0,1 | --- |
Относительный расход охлаждаемого воздуха | qохл | 0,035 | --- |
Степень регенерации | r | 0,7 | --- |
Относительный расход топлива | qтопл | 0,015 | --- |
|
На основании опыта УЗТМ и научно-исследовательских организаций по созданию ГТУ задаёмся необходимыми теплофизическими коэффициентами (табл.1.2).
Таблица 1.2. Необходимые теплофизические коэффициенты
Название | Обозначение | Значение | Единица измерения |
КПД турбины | hТ | 0,88 | --- |
КПД компрессора | hК | 0,86 | --- |
КПД камеры сгорания | hКС | 0,99 | --- |
КПД механический | hмех | 0,98 | --- |
Теплоемкость воздуха на входе в компрессор | Cp К | 1,008 | кДж/ (кт*К) |
Теплоемкость газовоздушной смеси в камере сгорания | Cp КС | 1,08 | кДж/ (кт*К) |
Теплоемкость воздуха в камере сгорания | Cp В | 1,03 | кДж/ (кт*К) |
Теплоемкость продуктов сгорания в турбине | Cp Т | 1,16 | кДж/ (кт*К) |
В качестве расчетной величины принимаем значение , оптимальное, как по КПД, так и по эффективной мощности. Результаты расчета представлены в табл.1.3
Таблица 1.3. Данные предварительного расчета тепловой схемы
Обозначение | Значение | Обозначение | Значение |
4,400 | 3,982 | ||
0,527 | 0,290 | ||
177,9 | 315,2 | ||
285,0 | 791,5 | ||
464,5 | 693,4 |
Моделирование компрессора
Осевой компрессор проектируемого ГПА при нормальных атмосферных условиях (Ро=0,1013Мпа; То=285К) должен обеспечивать следующие характеристики работы в расчетном режиме:
массовый расход воздуха;
степень повышения давления;
КПД компрессора.
Воздушный осевой компрессор должен работать в диапазоне применяемого приведенного расхода 0,8 … 1,09 от расчетного значения.
Для создания проточной части воздушного осевого компрессора в качестве модели используем проточную часть воздушного осевого компрессора газотурбинной установки ГТК-10-4, выпускаемой НЗЛ.
Моделирование осевого компрессора проектируемой установки можно провести двумя способами:
В качестве точки моделирования на характеристике осевого компрессора выбрать прежнюю расчетную точку, ввести коэффициент моделирования m и уменьшить частоту вращения ротора на этот коэффициент.
Расчетную точку на характеристике компрессора сместить по частоте вращения ротора; при этом размеры компрессора остаются прежними.
|
Наиболее оправданным является выбор первого варианта, так как он не приводит к снижению КПД, в то время как второй вариант ведет к снижению КПД на 1-1,5%.
Определим коэффициент моделирования
где:
G проект = 83,72 кг/с - расход воздуха через проектный компрессор;
G модель = 86,20 кг/с - расход воздуха через модельный компрессор;
ТВ проект = 288 К - температура воздуха на входе в проектный компрессор;
ТВ модель = 288 К - температура воздуха на входе в модельный компрессор;
Р1 проект = 101,3 кПа - давление воздуха на входе в проектный компрессор;
Р1 модель= 101,3 кПа - давление воздуха на входе в модельный компрессор;
Частоту вращения проектного воздушного осевого компрессора определим используя следующее соотношение:
Предварительный расчет
Чтобы распределить теплоперепад между ступенями, необходимо определить степень понижения давления, расход газа, работу расширения газа в турбине, полезную работу и полезную мощность этой турбины. Часть данных известна из задания и теплового расчета. Результаты предварительного расчета сведены в табл.2.1
Давление газа перед турбиной
Данные предварительного расчета
Наименование величины | Формула | Обозн | Разм. | Величина |
Температура газа перед турбиной | задано | Т0* | К | 1063 |
Давление газа перед турбиной | найдено | Р0* | МПа | 0,4236 |
Полная мощность турбины | задано | N | МВт | 10 |
Частота вращения ротора ТВД | задано | nТВД | об/мин | 5280 |
Частота вращения ротора ТНД | задано | nТНД | об/мин | 4800 |
Атмосферное давление | задано | Ра* | Па | 101300 |
Расход газа через турбину | из расчета | кг/с | 82,83 | |
Степень расширения | из расчета | Т | - | 3,982 |
Адиабатический теплоперепад в турбине | Hад* | кДж/кг | 358,1 | |
Полная температура газа за турбиной | ТZ* | K | 791,5 | |
Давление за выходным трактом | Р0*/Т | РТ* | МПа | 0,106 |
Удельный объем газа за турбиной | RТZ* /РТ* | Т | м3/кг | 2,143 |
Скорость перед диффузором | задано | СZ | м/с | 220 |
Скорость в выходном патрубке | задано | СВЫХ | м/с | 50 |
КПД выходного диффузорного патрубка | задано | Д | - | 0,5 |
Потеря полного давления в диффузоре | РД | Па | 5355 | |
Полное давление за ступенью | РZ* | Па | 111737 | |
Давление за последней ступенью | РZ | МПа | 0,100 | |
Адиабатический теплоперепад в турбине по параметрам торможения | Hад1-z | кДж/кг | 370,5 |
Распределим теплоперепад по турбинам, исходя из теплового расчета ГТУ, из которого известен теплоперепад на ТНД.
НТНД = 125,75 кДж/кг;
HТВД = HТ - НТНД = 315,15-125,75=189,40 кДж/кг.
Кинематические параметры, принимаемые перед газодинамическим расчётом, сводим в табл.2.2
Таблица 2.2. Кинематические параметры
|
Наименование | Обозначение | Разм. | ТВД | ТНД |
Угол выхода потока из сопел | 1 | град. | 17,40 | 22,44 |
Степень реактивности ступени | - | 0,350 | 0,485 | |
Скорость выхода потока из РК | С2а | м/с | 183,6 | 171,0 |
Для стационарных ГТУ КПД турбины возрастает при понижении выходной скорости. Величина этой скорости при заданном расходе и параметрах газа на выходе определяется торцевой площадью последней ступени, которая в свою очередь связана с прочностью рабочих лопаток.
Определим корневой диаметр ступени ТВД:
w = pn/30 = 542,4
w = p*5280/30 = 552,9 рад/с;
Определим корневой диаметр ступени ТНД:
w = pn/30;
w = p*4800/30 = 502,7 рад/с;
Схема работы ПХГ
При режиме закачки газ из магистральных газопроводов поступает в замерный пункт. После замера газ подаётся в компрессорный цех, компримируется до давления 80-87 кг/см2 и, после охлаждения в АВО, подаётся на блок входных ниток для распределения по газопроводам-шлейфам и скважинам и закачивается в подземное хранилище.
При режиме отбора газ от скважин ПХГ по шлейфам поступает на блок входных ниток, где на установках сепарации улавливается капельная влага и мехпримеси. Отсепарированный газ подаётся на установку осушки газа. Осушка осуществляется высококонцентрированным раствором ТЭГа (98,5-99,3%). После осушки газ замеряется на замерном пункте и, скомпримированный в компрессорном цехе, после охлаждения в АВО, подаётся в систему магистральных газопроводов. В начале сезона отбора, при высоких пластовых давлениях, газ в магистральные газопроводы может подаваться, минуя компрессорный цех.
Отсепарированная жидкость поступает на установку дегазации пластовой воды, где отделяется от углеводородного конденсата, растворённого газа и метанола. Затем жидкость направляется на установку очистки стоков.
Регенерированные метанол и конденсат от установки регенерации возвращается на склад реагентов и масел.
Для обеспечения безаварийной работы основных технологических установок на промплощадке ПХГ предусматриваются вспомогательные установки и сооружения:
система сброса газа высокого и низкого давлений;
установка подготовки топливного, пускового и импульсного газов;
установка подогрева теплоносителя для технологических нужд;
компрессорная воздуха КИП;
установка получения инертного газа;
склад реагентов и масел;
установка приготовления моющего раствора для ГПА и регенерации фильтров;
маслохозяйство компрессорного цеха.
5.2. Расчёт количества эксплуатационных скважин для вывода ПХГ на режим циклической эксплуатации с активным объемом газа 3,5 млрд. м3 и производительностью 35 млн. м3/сут.
На старой промплощадке в настоящее время работает 31 скважина.
Средняя длина одного шлейфа от скважины до существующего ПХГ 3, 464 км;
Диаметр проходного сечения шлейфаD = 150 мм;
Среднее давление на устье скважины рн = 40,4 кг/см2;
Среднее давление на входе в блок сепарации рк = 36,2 кг/см2;
Средняя температура грунтаtгр = - 3,5 оС;
Средняя температура газа на устье скважиныtн = 7,7 оС;
Средняя температура газа на входе в блок сепарацииtк = 4,9 оС;
Средний суточный расход одного шлейфаQ = 0,542935 млн. м3/сут.
Для расчётов температуры и давления газа необходимо перевести в абсолютные величины:
Т = (t + 273,15) К; Р = (р+ 1) кг/см2.
Расчёт коэффициента гидравлической эффективности (Е)
шлейфа Ду150 мм
;
кг/см2;
;
;
К;
;
Коэффициент сжимаемости газа
,
где: ;
= 0,2344;
тогда: =0,9144;
Коэффициент гидравлического сопротивления теоретический () шлейфа Ду150 мм
=0,0147;
Коэффициент гидравлического сопротивления фактический () шлейфа Ду150 мм
где:
=0,3142;
тогда: =0,0179;
Коэффициент гидравлической эффективности шлейфа Ду150 мм
= 0,9056.
Расчёт коэффициентов гидравлического сопротивления и гидравлической эффективности "среднего" шлейфа выполнен для одного фактического режима работы шлейфов. В динамике все величины непрерывно меняются. Кроме того, расход газа по шлейфам напрямую зависит от перепада между давлением пласта и создавшимся давлением на замерном узле (в зависимости от режима работы газотранспортной системы). Причём эти зависимости при отборе и закачке разные (рис.5.4. и 5.5)
На новой промплощадке ПХГ проектируем шлейфы Ду300 мм. Исходя из того, что газ из ПХГ идёт с влагой, и возможны гидратообразования, принимаем для новых шлейфов такую же эффективность. Давление газа на устье скважин для расхода 35 млн. м3/сут рн = 37,9 кг/см2 (при неизменном давлении газа на входе в блок сепарации). Для упрощения расчётов, температуры газа (начальную и конечную) и грунта для шлейфа Ду300 мм принимаем такие же, как и в расчёте шлейфа Ду150 мм.
Расчёт необходимого количества шлейфов и скважин Ду300 мм
Коэффициент гидравлического сопротивления теоретический () шлейфа Ду300 мм
=0,0128;
Коэффициент гидравлического сопротивления фактический () шлейфа Ду300 мм
=0,0156;
=11,52;
Суточный расход одного шлейфа Ду300 мм
=2,058 млн. м3/сут;
Необходимое количество шлейфов для суточного расхода 35 млн. м3
=17.
Так как для статических замеров один раз в декаду шлейфы поочерёдно выключаются из работы, для стабильного расхода газа из ПХГ необходимо 17+1=18 шлейфов и 18 скважин.
Семнадцать новых шлейфов Ду300 мм смогут заменить 32 старых шлейфа Ду150 мм по производительности на тех же режимах работы.
Применение дожимного компрессорного цеха позволит увеличить давление пласта в конце сезона закачки до 80 кг/см2, что, в свою очередь, даст возможность увеличить подачу газа в газотранспортную систему в сезон отбора. В результате: 7 млрд. м3 газа (3,5 млрд. м3 при отборе и 3,5 млрд. м3 при закачке), на которые летом уже затрачена работа, на половине пути по ГТС ООО "Тюментрансгаз" будут заложены на хранение, а зимой, с середины пути, с минимальными затратами, поданы в ГТС.
Заключение
При дипломном проектировании рассчитана ГТУ для привода нагнетателя природного газа мощностью 10 МВт со следующими техническими данными:
Эффективная мощность кВт 10010;
Эффективный КПД%28,1;
Расход воздуха в компрессоре кг/с83,72;
Степень сжатия в компрессоре 4,4;
Температура газов перед турбиной К1063;
Давление газа перед турбиной МПа0,4236;
Температура газа за ТНД К791,5;
Давление газа за ТНД МПа0,106;
Частота вращения ротора ТВД об/мин5280;
Частота вращения ротора ТНД об/мин4800.
По спецтеме: в результате расширения Пунгинского ПХГ будут решены следующие задачи:
увеличена суточная производительность с 17 до 35 млн. м3/сут;
выведен из эксплуатации существующий технологический комплекс с морально и физически устаревшим оборудованием, не обеспечивающим качественной подготовки газа;
вынесены из пределов водоохраной зоны реки Пунга основные объекты технологического и вспомогательного назначения.
Технико-экономические показатели по этапам расширения ПХГ, приведенные в табл.6.1, свидетельствуют о том, что эффективность капвложений возрастает по мере наращивания активного объема газа в хранилище с 3,5 до 10 млрд. м3. В этой связи рекомендуется строительство объектов расширения ПХГ вести непрерывно с поэтапным вводом в эксплуатацию производственных мощностей по закачке и отбору газа из/в хранилища - 3,5; 6,5; 10 млрд. м3, соответственно.
Для повышения эффективности капвложений представляется целесообразным рассмотрение варианта по закачке газа в хранилище с давлением на стороне нагнетания ГПА до 10 МПа уже на 3-ем этапе (очереди) расширения ПХГ, что позволит увеличить активный объем газа в хранилище без дополнительных капвложений с 6,5 млрд. м3 до 8 млрд. м3.
Кроме того, необходимо уже в настоящее время, т.е. до окончания строительства 2-й очереди сделать заявку на разработку и изготовление отдельных видов арматуры, соединительных деталей трубопроводов и аппаратов воздушного охлаждения (АВО) на давление 12 МПа. Это позволит в последующем (на 4-ом этапе расширения ПХГ) избежать необходимости выполнения трудоемких строительно-монтажных работ по замене отдельных видов арматуры, соединительных деталей трубопроводов и АВО на расчетное давление 12 МПа, а также без увеличения капвложений увеличить активный объем газа в хранилище с 10 млрд. м3 до 13-14 млрд. м3 за счет увеличения, при закачке газа в хранилище, давления на стороне нагнетания ГПА до 12 МПа.
Библиографический список
1. Газотурбинные установки. Конструкции и расчет. / Справочное пособие под общ. ред. Л.В. Арсеньева и В.Г. Тырышкина. Л.: Машиностроение, Ленинградское отделение, 1978, 232с.
2. Газодинамический расчет многоступенчатой газовой турбины: Методические указания к курсовому проектированию по курсу “Турбомашины” / Б.С. Ревзин, В.Г. Шамрук. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 1994, 31с.
3. Расчет на прочность диска сложного профиля с применением ЭВМ: Методические указания к курсовому и дипломному проектированию/ П.Н. Плотников. Свердловск: УПИ, 1989, 27с.
4. Тепловой расчёт схем приводных газотурбинных установок на номинальный и переменный режимы работы. Б.С. Ревзин, А.В. Тарасов, В.М. Марковский, 2001.
5. Фондовые материалы: ВНИИГАЗа, РАО “ Газпром”, ТГНГУ.
6. Справочник работника газовой промышленности. М.М. Волков, А.Л. Михеев, К.А. Конев М "Недра" - 2-е изд., перераб. и доп. - М Недра, 1989. - 286 с.
7. Методика определения запаса газа газотранспортных предприятий.
8. Технико-экономический анализ производства: Б.В. Прыкин М.: ЮНИТИ-ДАНА, 2000. - 399 с.
9. Экономический анализ предприятия Л.В. Прыкина М.: ЮНИТИ-ДАНА, 2002. - 360 с.
10. Экономика предприятия: В.П. Грузинов, В.Д. Грибов М.: Финансы и статистика, 2001 г. 208 стр.
Реферат
В настоящей работе представлен проект газотурбинной установки мощностью N=10 МВт, предназначенной для привода нагнетателя природного газа на компрессорных станциях магистральных газопроводов.
Проект газотурбинной установки выполнен по регенеративному циклу, то есть с использованием тепла отходящих газов для подогрева атмосферного воздуха, поступающего в камеру сгорания после осевого компрессора.
Выполнены и представлены:
расчёт тепловой схемы ГТУ с выбором оптимальной степени
сжатия компрессора;
газодинамический расчёт турбины;
моделирование компрессора;
расчет на прочность диска ТВД;
по специальной теме: обоснование и схема расширения Пунгинского ПХГ;
мероприятия по безопасности и экологичности проекта;
графические документы.
Введение
Перспективы развития газопроводного транспорта огромны. В последние годы выпуск газотурбинных установок (ГТУ) для компрессорных станций (КС) уменьшается. На КС поступали ГТУ большой мощности и производительности, вынужденная остановка которых или длительный простой в ремонте снижает технико-экономические показатели не только КС, но и системы газопроводов в целом.
Сооружение многопоточных газопроводов большой протяженности, в том числе и экспортных, сопровождается постановкой новых задач по проектированию мобильных ГПА при сооружении газотранспортных сетей, по охране окружающей среды, а также по эффективной эксплуатации всего оборудования.
Одной из главных проблем сегодняшнего времени является охрана окружающей среды. Главным источником загрязнения атмосферы в газопроводной транспортной промышленности являются ГТУ, в том числе и установка ГТК-10-4, поставленная на серийное производство еще в 1968 году. Установка ГТК-10-4 была совершенной для своего времени, за исключением некоторых недоработок. В конце 90-х годов началась модернизация топливной системы этих установок и систем управления.
Особенности работы газотурбинного привода в наилучшей степени отвечают требованиям эксплуатации газотранспортных систем: высокая единичная мощность, небольшая относительная масса, высокий уровень автоматизации и надежности, автономность привода и работа его на перекачиваемом газе. Именно поэтому этот вид привода получил наибольшее распространение на газопроводах.
Модернизация газоперекачивающих агрегатов на компрессорных станциях магистрального газопровода с улучшением их технико-экономических показателей позволяет снизить себестоимость транспорта газа, обеспечивать безопасные условия эксплуатации основного и вспомогательного оборудования в компрессорном цехе, решать задачи по охране окружающей среды, повышать культуру производства.
Нормативные ссылки В настоящем курсовом проекте использованы ссылки на следующие стандарты:
ГОСТ 12.1 004-91 ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования.
ГОСТ 12.2 003-91 ССБТ. Оборудование производственное. Общие требования безопасности.
ГОСТ 12.4 011-89 ССБТ. Средства защиты работающих. Общие требования и классификация.
ГОСТ 17.1.3.13-86 Охрана природы. Гидросфера. Общие требования к охране поверхностных вод от загрязнений.
ГОСТ 380-94 Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки.
ГОСТ 3342-79 Соединения сварные. Методы контроля качества.
ГОСТ 6996-66 Сварные соединения. Методы определения механических свойств.
ГОСТ 14192-96 Маркировка грузов.
ГОСТ 14637-89 Прокат толстолистовой из углеродистой стали обыкновенного качества. Технические условия.
ГОСТ 19903-74 Прокат листовой горячекатаный. Сортамент.
ГОСТ 19904-90 Прокат листовой холоднокатаный. Сортамент.
ГОСТ 23118-99 Конструкции металлические строительные. Общие технические условия.
СНиП II-23-81Стальные конструкции.
НПБ III-98 Автозаправочные станции. Требования пожарной безопасности.
ГОСТ 2.004-88 ЕСКД. Общие требования к выполнению конструкторских и технологических документов на печатающих и графических устройствах ЭВМ.
ГОСТ 2.102-68 ЕСКД. Виды и комплектность конструкторских документов.
ГОСТ 2.104-68 ЕСКД. Основные надписи.
ГОСТ 2.113-75 ЕСКД. Групповые и базовые конструкторские документы.
ГОСТ 2.124-85 ЕСКД. Порядок применения покупных изделий.
ГОСТ 2.301 - 68 ЕСКД. Форматы.
ГОСТ 2.601 - 95 ЕСКД. Эксплуатационные документы.
ГОСТ 2.602 - 95 ЕСКД. Ремонтные документы.
ГОСТ 2.120 - 73 ЕСКД. Технический проект
ГОСТ 2.301 - 68 ЕСКД. Форматы
ГОСТ 2.302 - 68 ЕСКД. Масштабы
ГОСТ 2.303 - 68 ЕСКД. Линии
ГОСТ 2.304 - 81 ЕСКД. Шрифты чертежные
ГОСТ 2.305 - 68 ЕСКД. Изображение -виды, размеры, сечения
ГОСТ 3.1201 - 85 ЕСТД. Система обозначения технической документации.
ГОСТ 3.1105 - 84 ЕСТД. Формы и правила оформления документов общего назначения.
ГОСТ 3.1127 - 93 ЕСТД. Общие правила выполнения текстовых технологических документов.
ГОСТ 3.1128 - 93 ЕСТД. Общие правила выполнения графических технологических документов.
ГОСТ 3.1201 - 85 ЕСТД. Система обозначения технологической документации.
ГОСТ 8.417-2002 ГСИ. Единицы величин.
ГОСТ 19.104-78 ЕСПД. Основные надписи.
ГОСТ 19.202-78 ЕСПД. Спецификация. Требования к содержанию и оформлению.
ГОСТ 19.404-79 ЕСПД. Пояснительная записка. Требования к содержанию и оформлению.
ГОСТ 19.502-78 ЕСТД. Описание применения. Требования к содержанию и оформлениям.
ГОСТ 7.1 - 84 Библиографическое описание документа. Общие требования и правила составления.
ГОСТ 21.101-97 СПДС. Основные требования к проектной и рабочей документации.
ГОСТ 21.110-95 СПДС. Правила выполнения спецификаций оборудования, изделий и материалов.
ГОСТ 21.205-93 СПДС. Технология производства. Основные требования к рабочим чертежам.
ОК (МК (ИСО/ИНФКО МКС) 001-96) 001-2000 Общероссийский классификатор стандартов.
ОК 005-93 Общероссийский классификатор продукции.
ОК 012-93 Общероссийский классификатор изделий и конструкторских документов.
ОК 015-94 Общероссийский классификатор единиц измерения.
Исходные данные теплового расчета
Таблица 1.1
Название | Обозначение | Значение | Единица измерения |
Температура перед ТВД | Тг | 1063 | К |
Температура среднегодовая перед компрессором | Тв | 285 | К |
Потери по тракту | xтр | 0,1 | --- |
Относительный расход охлаждаемого воздуха | qохл | 0,035 | --- |
Степень регенерации | r | 0,7 | --- |
Относительный расход топлива | qтопл | 0,015 | --- |
На основании опыта УЗТМ и научно-исследовательских организаций по созданию ГТУ задаёмся необходимыми теплофизическими коэффициентами (табл.1.2).
Таблица 1.2. Необходимые теплофизические коэффициенты
Название | Обозначение | Значение | Единица измерения |
КПД турбины | hТ | 0,88 | --- |
КПД компрессора | hК | 0,86 | --- |
КПД камеры сгорания | hКС | 0,99 | --- |
КПД механический | hмех | 0,98 | --- |
Теплоемкость воздуха на входе в компрессор | Cp К | 1,008 | кДж/ (кт*К) |
Теплоемкость газовоздушной смеси в камере сгорания | Cp КС | 1,08 | кДж/ (кт*К) |
Теплоемкость воздуха в камере сгорания | Cp В | 1,03 | кДж/ (кт*К) |
Теплоемкость продуктов сгорания в турбине | Cp Т | 1,16 | кДж/ (кт*К) |
В качестве расчетной величины принимаем значение , оптимальное, как по КПД, так и по эффективной мощности. Результаты расчета представлены в табл.1.3
Таблица 1.3. Данные предварительного расчета тепловой схемы
Обозначение | Значение | Обозначение | Значение |
4,400 | 3,982 | ||
0,527 | 0,290 | ||
177,9 | 315,2 | ||
285,0 | 791,5 | ||
464,5 | 693,4 |
Уточненный расчет тепловой схемы на номинальный режим
Номинальное значение .
КПД турбомашины принимаем в соответствии с заданием: ,
И
|
|
Общие условия выбора системы дренажа: Система дренажа выбирается в зависимости от характера защищаемого...
Состав сооружений: решетки и песколовки: Решетки – это первое устройство в схеме очистных сооружений. Они представляют...
Индивидуальные и групповые автопоилки: для животных. Схемы и конструкции...
Двойное оплодотворение у цветковых растений: Оплодотворение - это процесс слияния мужской и женской половых клеток с образованием зиготы...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!