Историки об Елизавете Петровне: Елизавета попала между двумя встречными культурными течениями, воспитывалась среди новых европейских веяний и преданий...
Наброски и зарисовки растений, плодов, цветов: Освоить конструктивное построение структуры дерева через зарисовки отдельных деревьев, группы деревьев...
Топ:
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов...
Оценка эффективности инструментов коммуникационной политики: Внешние коммуникации - обмен информацией между организацией и её внешней средой...
Основы обеспечения единства измерений: Обеспечение единства измерений - деятельность метрологических служб, направленная на достижение...
Интересное:
Отражение на счетах бухгалтерского учета процесса приобретения: Процесс заготовления представляет систему экономических событий, включающих приобретение организацией у поставщиков сырья...
Принципы управления денежными потоками: одним из методов контроля за состоянием денежной наличности является...
Средства для ингаляционного наркоза: Наркоз наступает в результате вдыхания (ингаляции) средств, которое осуществляют или с помощью маски...
Дисциплины:
2022-05-09 | 18 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Индукция в стержне согласно 8.15
. (11.105)
Тл.
Индукция в ярме согласно 8.16
. (11.106)
Тл.
Индукция на косом стыке согласно 8.17
. (11.107)
Тл.
Площади немагнитных зазоров на прямом стыке на среднем стержне равны соответственно активным сечениям стержня и ярма. Площадь зазора на косом стыке на крайних стержнях согласно 8.18
. (11.108)
мм².
Удельные потери для стали стержней, ярм и стыков находим по табл. 4.9 для стали марки 3404 толщиной 0,35 мм при шихтовке в две пластины:
при ;
при ;
при .
Для плоской магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне, с многоступенчатым ярмом, без отверстий для шпилек, с отжигом пластин после резки стали и удаления заусенцев для определения потерь холостого хода применим выражение (8.19).
(11.109)
где значение коэффициента k п.у в (11.109) определяется по табл.4.17, k п.у =10,18.
Удаление заусенцев при нарезке пластин электротехнической стали приводит к увеличению удельных потерь, которое может быть учтено коэффициентом k п.з: k п.з = 1 для отожженных пластин.
Удельные потери возрастают при резке пластин. Это увеличение учитывается коэффициентом k п.р, который для отожженной стали равен 1,05.
Коэффициент формы ярма k п.я = 1, если число ступеней в сечении ярма и стержня одинаковы или отличаются на 1–3 ступени.
Перешихтовка верхнего ярма приводит к увеличению потерь. Это учитывается коэффициентом k п.ш. При мощности трансформатора 400–630 кВ·А – 1,02.
Увеличение потерь за счет прессовки стержней и ярм учитывается коэффициентом k п.п, значения которого приведены в табл. 8.3 k п.п= 1,03.
|
Полученное значение Вт составляет заданного значения.
Расчет тока холостого хода
По табл. 4.10 находим удельные намагничивающие мощности:
при
при
при
Для принятой конструкции магнитной системы и технологии ее изготовления используем (8.20).
Q x=[ k т.р.· k т.з.(q c G c+ qя G 'я-4 q я G y+ k т.у. k т.пл. G y)+
+ q 3 n 3 П 3]· k т.я.· k т.п.· k т.ш., (11.110)
где k т.р. – коэффициент, учитывающий влияние резки рулона на пластины. Для отожжённой стали k т.р=1,18;
k т.з. – коэффициент, учитывающий влияние срезания заусенцев. Для отожжённых пластин k т.з=1,0;
k т.пл. – коэффициент, учитывающий ширину пластин в углах магнитной системы. Определяется по табл. 4.22, k т.пл =1,35;
k т.я. – коэффициент, учитывающий форму сечения ярма. Для многоступенчатого ярма k т.я=1;
k т.п. – коэффициент, учитывающий прессовку магнитной системы. Определяется по табл. 8.3, k т.п. =1,045;
– коэффициент, учитывающий перешихтовку верхнего ярма. = 1,02 при мощности 400-630 кВ·А.
k т.у. – коэффициент определяемый из табл 4.23,
k т.у. = 42,03.
Ток холостого хода согласно 8.21
I о = . (11.111)
или заданного значения.
Активная составляющая тока холостого хода согласно 8.22
I оа = . (11.112)
I оа
Реактивная составляющая тока холостого хода согласно 8.23
I ор . (11.113)
I ор = 1,297%.
Тепловой расчет трансформатора
Тепловой расчет обмоток
Внутренний перепад температуры в обмотке НН согласно 9.1
, (11.114)
где – теплопроводность изоляции провода, по табл. 9.1,
= 0,17
.
Внутренний перепад температуры в обмотке ВН согласно 9.2
, (11.115)
где р – потери, выделяющиеся в общего объёма обмотки. Для алюминиевого провода определяется согласно формуле 9.4
; (11.116)
– средняя теплопроводность обмотки согласно 9.5 [1]
, (11.117)
где – теплопроводность междуслойной изоляции, находится по табл. 9.1.
|
=0,17 ;
– средняя условная теплопроводность обмотки без учета междуслойной изоляции, согласно 9.6
, (11.118)
где
.
Средний перепад температуры составляет полного перепада
Обмотка НН: .
.
Обмотка ВН: .
.
Перепад температуры на поверхностях обмоток согласно 9.15
, (11.119)
где k = 0,285.
Обмотка НН: =18,939 °С.
Обмотка ВН: =14,765 °С.
Полный средний перепад температуры от обмотки к маслу согласно 9.15.
(11.120)
Обмотка НН: ºС.
Обмотка ВН: ºС.
Тепловой расчет бака
По табл. 9.3 в соответствии с мощностью трансформатора выбираем конструкцию гладкого бака со стенками в виде волн.
Изоляционные расстояния отводов определяем до прессующей балки верхнего ярма и стенки бака. До окончательной разработки конструкции внешние габариты прессующих балок принимаем равными внешнему габариту обмотки ВН.
Рис. 11.12. Основные размеры бака.
Согласно рис. 9. 5 а должны быть определены следующие минимальные расстояния и размеры:
s 1 – изоляционное расстояние от изолированного отвода обмотки ВН до собственной обмотки по табл. 9.4. [1] s 1 =50 мм;
s 2 – изоляционное расстояние от изолированного отвода обмотки ВН до стенки бака по табл. 9.4. [1] s 2 =50 мм;
d 1 – диаметр изолированного отвода обмотки ВН при классах напряжения 10 и 35 кВ, d 1=20 мм при мощностях до 10000 кВ·А;
s 3 – изоляционное расстояние от неизолированного или изолированного отвода обмотки НН или СН до обмотки ВН по табл. 9.5[1] s 3 =90мм;
s 4 – изоляционное расстояние от отвода обмотки НН или СН до стенки бака по табл. 9.4 s 4=20мм;
d 2 – диаметр изолированного отвода от обмотки НН или СН, равный d1
Минимальная ширина бака согласно9.16
B = D” 2 + (s 1 + s 2 + d 1 + s 3 + s 4 + d 2). (11.121)
В=385,37+(50+50+20+90+20+20)=635,37 мм.
Принимаем В=700 мм. при центральном положении активной части трансформатора в баке.
Длина бака согласно 9.17
A = 2C + D”2 + 2 s 5, (11.122)
где s5 = s3 + d2 +s4.
s5 =90+20+20=130 мм.
А=2·405,37+385,37+2·130=1456,11мм.
Принимаем А=1500 мм.
Высота активной части
На.ч. = l с + 2 h я+ n, (11.123)
где п – толщина подкладки под нижнее ярмо, n =50мм.
мм.
Принимаем расстояние от верхнего ярма до крышки бака при горизонтальном расположении над ярмом переключателя ответвлений обмотки ВН по табл. 9.6
|
Ня,к = 400 мм.
Глубина бака
Нσ = На,ч + Ня,к. (11.124)
Нσ = 1140 + 400 = 1540 мм.
Поверхность излучения стенки согласно 9.33
Пи.в = [2· (А-В)+π · (B+2b)] ·Нв·10-6, (11.125)
где b – наибольшая глубина волны b=300 мм;
Нв – высота волнистой стенки на 100 мм меньше предварительно рассчитанной глубины бака.
Рис. 11.13. Форма и основные размеры стенки бака с волнами.
Развернутая длина волны согласно 9.34
lВ = 2 . b+t – 0,86 . d (11.126)
где с – минимальная ширина масляного канала с=10 мм
t – шаг волны стенки согласно 9.35
t=а+с+2·δ, (11.127)
где а – ширины воздушного канала волны, а =25 мм;
δ – толщина стенки δ =1 мм.
t = 25+10+2·1=37 мм.
мм
Число волн согласно 9.36
т = [2· (A — В) + π· В]/t. (11.128)
.
Поверхность конвекции стенки согласно 9.37
Пк,в= m·lB·kB ·Hв·10-6, (11.129)
где kB – коэффициент, учитывающий затруднение конвекции воздуха в воздушных каналах волн,
kB =l – α2/190,
где α= b/а.
Полная поверхность излучения бака согласно 9.38
Пи=Пи,в+Пр+Пкр·0,5, (11.130)
где П р – поверхность верхней рамы бака
П р=0,1 tm;
П кр – поверхность крышки бака
м2
П р = 0,1·37·103·10 =0,3811 .
Полная поверхность конвекции бака согласно 9.39
Пк=Пк,в+Пр+Пкр·0,5 (11.131)
Среднее превышение температуры стенки бака над температурой окружающего воздуха
согласно 9.45 [1]
, (11.132)
где k = 1,05
Среднее превышение температуры масла вблизи стенки над температурой внутренней поверхности стенки трубы согласно 9.46 [1]
Θ м, б ≈ k 1·0,165· , (11.133)
где k 1 – коэффициент, равный 1,0 при естественном масляном охлаждении [1];
Σ П к – сумма поверхностей конвекции гладкой части труб, волн, крышки без учета коэффициентов улучшения или ухудшения конвекции [1].
°С
Превышение температуры масла в верхних слоях над температурой окружающего воздуха согласно 9.47 [1]
Θм.в,в=σ(Θбв+Θм,б), (11.134)
где σ =1,2 [1].
.
Превышение средней температуры обмоток над температурой воздуха согласно 9.48 [1]. Согласно ГОСТ1677-85 необходимо выполнить условие < 60 °С и < 65 °С
|
. (11.135)
Обмотка НН: .
Обмотка ВН: .
|
|
Автоматическое растормаживание колес: Тормозные устройства колес предназначены для уменьшения длины пробега и улучшения маневрирования ВС при...
Наброски и зарисовки растений, плодов, цветов: Освоить конструктивное построение структуры дерева через зарисовки отдельных деревьев, группы деревьев...
Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ - конструкции, предназначенные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой...
Папиллярные узоры пальцев рук - маркер спортивных способностей: дерматоглифические признаки формируются на 3-5 месяце беременности, не изменяются в течение жизни...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!