Покрытие по металлодеревянным фермам трапециевидного очертания

Задание на проектирование

Выполнить расчет и конструирование ограждающей и несущей конструкции покрытия над отапливаемым зданием склада готовой продукции (рисунок П2.1,а, Приложение 2) при следующих условиях:

Здание каркасное с размерами в плане по разбивочным осям 24 х 66 м;   покрытие - по металлодеревянным фермам трапециевидного очертания;.

Колонны клееные деревянные.  Шаг колонн вдоль здания В=6,0 м.

Плиты с деревянными ребрами и обшивками из асбестоцементных плоских листов.

Район строительства – г. Владимир.

Температура в помещении – t = 20 ^о С; влажность воздуха–  = 65 %.  

Отметка низа ферм +6.000. Пиломатериал конструкций покрытия (ферм и плит покрытия) – сосновые доски второго сорта.

Наклон верхнего пояса ферм – 1:10 (5°42´). Относительная высота фермы – в пределах допустимой.

 Здание находится на окраине города и защищено от прямого воздействия ветра.

 

 

Принятые параметры здания

С учетом задания на проектирование, ГОСТ 27751-14 «Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения», а также выкопировки из действующих норм в Приложении А настоящего пособия, принимаем следующие параметры здания для проектирования:

 

· уровень ответственности – КС-2 - «нормальный» и коэффициент надежности по ответственности                               – =1,0;

· по функциональному назначению класс конструкций      – 2а;

· по условиям эксплуатации - в помещении нормальный влажностный

режим (класс2.1)                            - m_в = 1,0;

· по сроку эксплуатации – 50 лет и коэффициент условий работы -m_c.c.= 1.0.

 

Расчет плиты покрытия

3.1. Конструкция плиты

 Унифицированной шириной плит покрытий при шаге несущих конструкций 3-6 м являются номинальный размер, равный 1,5 м. С учетом зазоров между плитами на неточность изготовления в продольном (20мм) и поперечном (5 мм) направлении размеры плит принимаются равными:

- длина l_n=6000-20=5980 мм;

- ширина b_n=1500-5=1495 мм.

В соответствии с п. 2.12 [10] рекомендуемая высота плит покрытия с деревянным каркасом и асбестоцементными обшивками составляет  длины плиты.

Каркас плиты выполняется из четырех продольных (несущих) ребер 1 сечением 219 х 69 мм (из досок до сторожки 225 х 75 мм), четырех поперечных ребер 2 сечением 94 х 69 мм (из досок до острожки 100 х 75 мм) и двух поперечных ребер 3 сечением 144 х 69 мм (до острожки 150 х 75 мм). Продольные ребра изготавливаются из древесины сосны 2-го сорта, поперечные – древесины 3-го сорта по ГОСТ 24454 – 80*. Для образования продольных стыков между плитами к наружным несущим ребрам каркаса 1 прибиваются гвоздями деревянные бруски 4 сечением 50 х 50мм и доски 5 сечением 50 х 150 мм, образующие четверть.

 Обшивки плиты выполняются из плоских асбестоцементных листов ЛП- П-3,0х1,5х10 по ГОСТ 18124-95 с номинальными размерами 3000х1500 мм.

Асбестоцементные листы крепятся к деревянным ребрам каркаса оцинкованными шурупами 6 из низкоуглеродистой стали с потайной головкой диаметром 6 мм и длиной 50 мм по ГОСТ 1145-80, поставленными в раззенкованные отверстия диаметром 7-8 мм.

В качестве утеплителя используются полужесткие минераловатные плиты 7 толщиной 50 мм на синтетическом связующем (с плотностью ρ= 100 кг/м³) по ГОСТ 9573-96, которые приклеиваются к нижней обшивке на слое битума, выполняющего одновременно роль пароизоляции.

Верхняя обшивка плиты на заводе-изготовителе оклеивается одним слоем стеклоизола на битумной мастике марки МБК-Г-65 для предотвращения атмосферного увлажнения плит при транспортировке и хранении.

3.2. Исходные данные для расчета и проектирования

В соответствии с п. 9.7 [1] принимаем ширину площадок опирания плит на верхние пояса ферм равной 60 мм. В этом случае расчетный пролет плиты равен:

Расчетная длина плиты: b_p=b_n=1,495 м.

Расчет фермы

4.1. Исходные данные

В соответствии с заданием и принятым конструктивным решением покрытия необходимо рассчитать и запроектировать трапециевидную металлодеревянную ферму. Верхний пояс фермы – из разрезных в узлах клееных блоков, и нижний пояс – металлический из стальных уголков. Класс условий эксплуатации – 2 (По СП 64…[1, Приложение А]).

 

Материал для изготовления фермы:

- для клееных элементов фермы использованы доски стандартного сортамента по ГОСТ 24454-80* второго и третьего сортов; клей на основе меламина и резорцина с предварительным перемешиванием (см. 5.11 [1]);

- для металлических элементов и узловых деталей – сталь марки С245 (см. таблицу В3 [7]).

Расчет элементов фермы

6.1. Расчет панелей верхнего пояса

Верхний пояс фермы проектируется из отдельных клееных блоков (панелей) длиной

Панель верхнего пояса представляет собой прямолинейный стержень с шарнирно-закрепленными концами, на который действует продольная сжимающая сила -0₁, приложенная с эксцентриситетом e относительно геометрической оси сечения и поперечная нагрузка – q (рис. 6.1).

Рисунок 6.1. Расчетная схема панели верхнего пояса

Расчет панели на прочность производится, как сжато – изгибаемого элемента по формулам (см. п. 7.17, 7.18 [1]):

где: N=O₁ – расчетная сжимающая сила;

F_расч – расчетная площадь поперечного сечения;

W_расч – расчетный момент сопротивления поперечного сечения;

R_c – расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон.

В необходимых случаях R_c умножается на коэффициенты:

m_д, m_п, m_в – коэффициенты условий работы, рассмотренные в п. 5.2б [1] данного указания;

m_б – коэффициенты масштабности сечения, принимаемый по таблице 9 [1];

m_сл. – коэффициент, учитывающий толщину слоев клееного элемента, принимаемый по табл.10 [1];

     М_д – деформационный изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый из расчета по деформированной схеме;

- для шарнирно – опертых элементов при симметричных эпюрах изгибающих моментов параболического и близкого к ним очертания М_д следует определять по формуле:

- для шарнирно – опертых элементов при треугольном или прямоугольном очертании эпюры изгибающих моментов М_д равен:

где: М_д и М_N - изгибающие моменты в расчетном сечении от действия поперечной q и продольной нагрузки N без учета дополнительного момента N·f (где: f – полный прогиб элемента от действия нагрузок);

ξ – коэффициент, изменяющийся от 0 до 1, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента, определяемый по формуле:

φ- по формуле п. 7.3 [1];

- при

- при

 – гибкость элемента в плоскости изгиба

 – коэффициент, учитывающий условия закрепления концов элемента, значения которого определяются по п. 6.6 [1];

 – длина элемента;

– радиус инерции поперечного сечения элемента;

k_н – поправочный коэффициент, определяемый по формуле

 – при эпюрах прямоугольного очертания.

В нашем случае поперечная нагрузка q создает эпюру изгибающих моментов параболического очертания, а продольная сила О₁ – прямоугольного.

Максимальные значения изгибающих моментов М_q и М_N определяются по формулам:

Значение изгибающего момента М_д в формуле сжато- изгибаемого элемента может быть определенно, как разность деформационных моментов от каждой из нагрузок:

Расчет панели на скалывание производится как сжато- изгибаемого элемента по формулам (см. п. 6.18 [1]):

где:  – поперечная нагрузка на верхний пояс;

 - расчетный статический момент, равный статическому моменту брутто сдвигаемой части поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси:

R_ск – расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон.

 

6.2. Расчет панели верхнего пояса БВ

Сечение клееных панелей верхнего пояса компонуется из досок нормального сортамента пиломатериалов по ГОСТ 24454-80* с учетом припусков на фрезерование их пластей до склеивания пакета и фрезерования боковых граней склеенного пакета.

В качестве исходных принимаются доски сечением 150 х 32 мм. После двустороннего фрезерования толщина досок составит 150 х 26 мм (см. таблицу 2, Приложения 1).

Задаемся сечением панелей верхнего пояса, склееных из 24 досок толщиной 26 мм. Тогда высота поперечного сечения составит: h_n =24 х 26=624 мм. Ширина сечения после двустороннего фрезерования боковых граней клееных блоков панелей равняется:

Для принятого сечения:

Геометрические характеристики поперечного сечения:

Площадь:

Момент сопротивления:

Момент инерции:

Статический момент:

Гибкость в плоскости фермы

Коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы

Расчетная равномерно-распределенная нагрузка от собственного веса элементов покрытия и снега:

Считая, что на верхний пояс фермы приходится 2/3 её собственного веса:

Полная линейная нагрузка на верхний пояс:

Полная нагрузка на верхний пояс:

Изгибающий момент в середине панели верхнего пояса от линейной нагрузки:

Значение эксцентриситета e приложения сжимающей силы О₁ определяется из условия прочности торцевого металлического швеллера на изгиб, в который упирается нижней частью сечения опорная панель БВ в узле Б (Рис.6.2):

Рис. 6.2. К определению величины эксцентриситета

 

Равномерно распределенная нагрузка на швеллер:

Изгибающий момент в швеллере:

Требуемый момент сопротивления швеллера:

 - расчетное сопротивление стали по пределу текучести

Принимаем швеллер №30П по ГОСТ 8240-97 c моментом сопротивления

.

В этом случае эксцентриситет сжимающей силы О₁ относительной геометрической оси сечения равняется (см. рис. 6.2):

Проверка древесины на смятие плоскостью швеллера:

 – расчетное сопротивление древесины на смятие вдоль волокон принято ввиду малости угла наклона верхнего пояса

Изгибающий момент от действия сжимающей силы О₁:

Значение поправочного коэффициента К_н:

 - при эпюрах прямоугольного очертания

Значение изгибающего момента М_Д:

Проверка прочности панели:

· при полном загружении снеговой нагрузкой:

· при одностороннем загружении левой половины фермы снеговой нагрузкой  (см. таблицу 5.5):

Проверка прочности на скалывание панели при полном загружении снеговой нагрузкой:

 – расчетный статический момент сдвигаемой части поперечного сечения относительно нейтральной оси

 - расчетный момент инерции сечения относительно нейтральной оси

Таким образом, принятое сечение панелей верхнего пояса  удовлетворяют условиям прочности.

 

 

6.3. Расчет нижнего пояса ДД’ и раскоса БД.

Максимальное усилие в нижнем поясе (см. таблицу 4.2) U₂= 292623 Н

Необходимая площадь сечения стального пояса из условия прочности на растяжение (см. п. 7.1.1 [7]):

где:  - коэффициент условий работы стали (см.табл. 1 [7]).

Проектируем нижний пояс из двух уголков 90х56х6 по ГОСТ 8510-86 с общей площадью сечения:

Гибкость пояса в вертикальной плоскости не превышает предельную: (см. табл. 33 [4]):

- длина панели нижнего пояса;

2,88 см - радиус инерции уголка относительно горизонтальной оси.

 

Изгибающий момент в нижнем поясе от собственного веса

где:  – погонный вес пояса.

Растягивающее напряжение в поясе с учетом собственного веса:

— момент инерции уголка относительно горизонтальной оси;

– расстояние от полки до центра тяжести уголка.

Такое же сечение принимаем для растянутого раскоса БД.

 

6.4. Расчет стоек АБ и ВД, нижнего пояса АД

6.4.1. Опорная стойка.

Наопорнуюстойку АБ действует сжимающее усилие, равное опорной реакции фермы R_A= 193791 H. Минимальный размер поперечного сечения стойки определяем из условия достижения предельной гибкости, которая для опорных стоек ферм, согласно табл. 16 [1], равна λ_пр=120.

Принимаем стойку в виде клееного пакета из 8 досок шириной 15 см и толщиной 26 мм (доски толщиной 32 мм до острожки). После двустороннего фрезерования боковых граней клееного пакета размеры поперечного сечения стойки АБ составят F_c.o.=b_c.o.·h_c.o.=13,5·20,8=280,8 см². Высота поперечного сечения стойки принята конструктивно с учетом размещения опорного узла А фермы на обвязочном брусе и работы древесины последнего на смятие поперек волокон под стойкой АВ.

Гибкость стойки:

Коэффициент продольного изгиба, при λ>70 определяется по формуле(см. п.6.3 [1]):

Проверка устойчивости стойки АБ:

6.4.2. Промежуточная стойка

В промежуточной стойке ВД действует сжимающее усилие V₁ = 96895 Н (см. таблицу 4.2). Задаваясь предельной гибкостью стойки  (согласно табл. 16 [1]) определяем минимальный размер поперечного сечения стойки ВД:

Принимаем стойку в виде клееного пакета из 5-ти досок шириной 15 см и толщиной 26 мм. После фрезерования боковых граней, размеры поперечного сечения составят b_c·h_c=13,5·13,0 см.

При этом F_c=13,5·13,0=175,5 см² (175,5·10^-4 м²);

Для гибкости λ>70 (см. п.6.3 [1]):

Проверка устойчивости стойки ВД:

Поперечное сечение нижнего пояса АД принимаем конструктивно, b_c·h_c=13,5·13,0 см.

6.5. Расчет раскоса ДГ

Расчетные усилия в раскосе: сжимающее Д₁=-57143 Н, растягивающее Д₂=+2606 Н (см. таблицу 4.2).

Задаваясь предельной гибкостью раскоса λ_пр=150 (табл. 16 [1]) определяем минимальный размер поперечного сечения:

Принимаем раскос в виде клееного пакета из 7 досок шириной 150 мм и толщиной 26 мм. Окончательные размеры поперечного сечения раскоса после острожки боковых граней составят b_р·h_р=13,5·18,2 см.

Определяем площадь: F_p= b_р·h_р=13,5·18,2=246 см² (246·10^-4 м²).

 

Гибкость стойки

Коэффициент продольного изгиба

Проверка устойчивости стойки

6.6. Расчет узловых соединений

6.6.1. Расчет опорного узла Б верхнего пояса.

Рис. 6.3 - Опорный узел верхнего пояса: а – общий вид; б, в – к расчету фасонок

Верхний пояс фермы в опорном узле упирается в швеллер 1 с ребром жесткости 2, приваренный к вертикальным фасонкам 3. Ребро жесткости делит стенку швеллера на две равные части размерами  которые рассматриваются как отдельные закрепленные пластинки, опорами которых являются фасонки, ребро жесткости и полки швеллера (Рис. 6.3,б).

Стенка загружена равномерным давлением торца панели БВ верхнего пояса.

Расчетный изгибающий момент в стенке швеллера определяется по формуле:

где b₁ = 0,0675 м - длина короткой стороны участка жестко защемленной по четырем сторонам пластины (см. Рис.6.3,б);

β - коэффициент, принимаемый по таблице 4.4[7] в зависимости от отношения a₁/b_1.

Значения коэффициента β

Таблица 4.4

	1,0	1,1	1,2	1,3	1,4	1,5	1,6	1,7	1,8	1,9	2,0	>2,0
	0,048	0,055	0,063	0,069	0,075	0,081	0,086	0,091	0,094	0,098	0,1	0,125

 

В нашем случае для отношения

Требуемая толщина стенки:

Так как требуемая толщина  превышает фактическую толщину стенки швеллера, равную 0,65 см, то на последнюю наваривается дополнительный лист 4 толщиной 0,4 см.

Ребро жесткости рассчитывается на изгиб с учетом работы стенки швеллера. В этом случае расчетная площадь поперечного сечения (заштрихованная часть на рис 6.3,в) равняется:

Статический момент площади поперечного сечения относительно оси

Расстояние от оси  до центра тяжести поперечного сечения (ось х - х):

Момент инерции поперечного сечения:

Момент сопротивления сечения:

Изгибающий момент в ребре жесткости:

Требуемый момент сопротивления

меньше фактического

Горизонтальный лист 5 узла Б проверяется на изгиб от реактивного давления стойки АБ (Рис. 6.3,а).

Реактивное давление на лист:

Давление верхнего пояса на лист:

где q = Н/м – полная линейная нагрузка на верхний пояс, стр 28;

l_п = 5,926 м – длина панели верхнего пояса;

F₁ = 20,8∙13,5 = 280,8 см²- площадь опирания опорной стойки АБ на горизонтальный лист;

F₂ = 15∙13,5 = 202,5 см² - площадь опирания верхнего пояса на горизонтальный лист;

Расчетное давление на лист:

Правый участок горизонтального листа рассматривается как пластина защемленная с трех сторон. Размеры пластины Максимальный изгибающий момент определяется посередине свободной стороны  по формуле:

где α= 0,116– коэффициент, определяемый по табл. 4.5 при отношении

Значения коэффициента α.

Таблица 4.5

	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	2,0	>2,0
	0,06	0,074	0,088	0,097	0,107	0,112	0,12	0,126	0,132	0,133

 

При отношении сторон  изгибающий момент определяется по формуле    

Требуемая толщина горизонтального листа:

Принимаем лист толщиной 1,6 см.

Сварные швы, прикрепляющие уголки раскоса БД к вертикальным фасонкам в опорном узле Б, должны воспринимать растягивающее усилие U₁=271305H. Каждый уголок приваривается к фасонке двумя угловыми швами: по обушку и по перу.

Усилие на шов:

по обушку одного уголка:

по перу:

Длина сварного шва определяется по формулам п.14.1.16 [7]:

а) из расчета на срез (условный) по металлу шва:

б) из расчета по металлу границы сплавления:

Здесь:

по таблице 38 [7];

 – расчетная длина шва, принимаемая на 10 мм меньше его действительной длины;

 – расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва для сварки электродами Э42А (по таблице Г.2 [7]);

 – по табл. 1 [7];

 – по табл. 39 [7];

 - расчетное сопротивление угловых швов среза по металлу границы сплавления (п. 14.1.8. [7]).

Длина шва у обушка равна:

- из расчета на срез (условный) по металлу шва:

- из расчета на срез (условный) по границе сплавления:

 

 

 Длина шва у пера:

Принимаем длину шва для приварки каждого уголка к фасонкам с учетом удлинения каждого шва на 10 мм:

- у обушки

- у пера

6.6.2. Расчет промежуточного узла В верхнего пояса

Конструкция узла показана на рис.6.4.

Рис. 6.4 - Узел В верхнего пояса

Стык клееных блоков верхнего пояса в узле В с двух сторон перекрывается накладками 1 с размерами сторон поперечного сечения  (из досок до острожки 150х125 мм). Снизу стык клееных блоков поддерживается подбалкой 2 с размерами сечения 135х145 мм (из бруса до острожки 150х150 мм), которая опирается на стойку ВД. Соединение накладок и подбалки с клееными блоками осуществляется с помощью стальных болтов диаметром 12 мм.

Для обеспечения постоянного по величине эксцентриситета по всей длине верхнего пояса в месте стыка панелей в узле В устраивается прорезь глубиной  от верхней кромки.

Деревянная подбалка работает на местное смятие поперек волокон торцом стойки ВД, которая крепится к верхнему поясу с помощью деревянных накладок 3 и металлических болтов диаметром 12 мм. Усилие сжатия в стойке V₁=96895H.

Проверка прочности древесины подбалки на смятие:

где:  – площадь поперечного сечения стойки ВД.

Для обеспечения прочности на местное смятие поперек волокон подбалка изготавливается из древесины дуба.

В этом случае:

где:  – коэффициент к расчетному сопротивлению смятию поперек волокон для древесины дуба (см. таблица 5 [1]).

6.6.3. Расчет промежуточного узла Д нижнего пояса.

Конструкция узла показана на рис.6.5.

В узле Д нижнего пояса сходятся пять элементов – раскос БД, стойка ВД, раскос ДГ, панели нижнего пояса АД и ДД’, которые своими торцами упираются в металлические диафрагмы.

 

Рис. 6.5. Узел Д нижнего пояса: а – общий вид; б – к расчету фасонок

 Расчетные значения усилий в элементах (см. таблицу 4.2):

- в раскосе БД     ;

- в стойке ВД     

- в раскосе ДГ    

- в панели ДД’    .

Размеры диафрагм:

-

-

-

-  –назначается конструктивно для опирания нулевой панели АД нижнего пояса.

Вертикальная диафрагма 1 рассматривается как закрепленная по трем сторонам пластинка, загруженная равномерным давлением от горизонтальной составляющей сжимающего усилия Д₁ в раскосе ДГ (см. рисунок 6.5,б)

где: - площадь опирания раскоса ДГ на вертикальную диафрагму.

Расчетный изгибающий момент в пластинке

где: α=0,117 – для отношения сторон , (см. таблицу 4.4 [7]).

Требуемая толщина пластины

Горизонтальная диафрагма 2, поддерживаемая снизу вертикальным ребром 3, разделяется на две пластины (см. рисунок 6.5). Левая пластинка с размерами сторон  (размеры приняты по контуру давления стойки ВД) рассматривается как закрепленная по трем сторонам, загруженная равномерным давлением от действия сжимающего усилия в стойке ВД.

где: - площадь поперечного сечения стойки ВД.

Расчетный изгибающий момент в пластинке при отношении сторон  определяется по формуле:

Требуемая толщина горизонтальной диафрагмы

Размеры поперечного сечения вертикального ребра 3 определяются из условия работы его на изгиб, как балки на двух опорах, загруженной распределенной нагрузкой .

В этом случае изгибающий момент равен:

Требуемый момент сопротивления:

Задаваясь толщиной ребра  определяем его высоту:

Принимаем высоту вертикального ребра .

Раскос ДГ в узле Д крепится к металлическим фасонкам с помощью болтов диаметром d=12 мм, которые воспринимают растягивающее усилие в раскосе

Расчетная несущая способность одного условного среза болта определяется по формулам (см. таблицу 18 [1]):

a) из условия смятия древесины нагельного гнезда раскоса:

 б) из условия изгиба болта:

но не более:

Необходимое количество болтов для крепления раскоса к металлическим фасонкам:

где:  – число «срезов»одного болта.

Принимаем конструктивно два болта d=12 мм.

Уголки панели ДД¹ нижнего пояса крепятся в узле Д с помощью сварных швов, которые должны воспринимать растягивающее усилие U₂=313083 Н.

Усилие на шов:

- по обушку одного уголка:

- по перу:

Требуемая длина сварного швапо обушку:

Требуемая длина шва по перу:

Значение коэффициентов , а также  приведены в п.6.6.1, при расчете сварных швов крепления уголков раскоса БД в узле Б.

Принимаем длину сварного шва для приварки каждого уголка к фасонкам с учетом удлинения на 10 мм:

- у обушки 185+10=195 мм;

- у пера   80+10=90 мм/

6.6.4. Расчет опорного узла А

Конструкция опорного узла показана на рис.6.6.

В узле А опорная стойка АБ и нулевая панель нижнего пояса АД крепятся с помощью болтов диаметром d=12 мм к сварному металлическому

 

Рис. 6.6- Узел А

 

 

башмаку, состоящему из вертикальных фасонок 1 толщ.  и опорной плиты 2.

После установки ферм в проектное положение металлические башмаки узлов присоединяются болтами d=16 мм через опорные плиты к деревянному обвязочному брусу ОБ (сечением 200 х 200 мм), который укладывается в прорези клееных деревянных колонн (рис. 2.6 б).

Размеры опорной плиты определяются из условия работы древесины обвязочного бруса на смятие поперек волокон торцом стойки АБ:

где: - расчетное сопротивление древесины сосны местному смятию поперек волокон в опорных частях конструкции (таблица 3 [1]).

Так как один из размеров плиты  определяем второй:

Принимаем конструктивно размеры опорной плиты  Длина плиты принята конструктивно из условия расстановки 4-х анкерных болтов, крепящих ферму к обвязочному брусу и подбалке 150 х 200 мм.

Толщина плиты определяется из условия изгиба консоли при расчетной ширине 21 см и вылете консоли (см. рисунок 6.6)

определяется по формуле:

Здесь: 0,3 см – зазор на неточность изготовления.

Рис. 6.6. - К расчету опорной плиты.

Необходимая толщина плиты:

Принимаем δ_пл = 2,0 см.

6.6.5. Расчет конькового узла Г.

Конструкция узла показана на рис. 6.7.

Клееные блоки верхнего пояса в узле Г соединяются между собой парными деревянными накладками 1 сечением 145 х 120 мм (из досок до острожки 150 х 125 мм) и металлическими фланцевыми элементами 2.

Рис. 6.7 - Узел Г

Соединение накладок с клееными блоками осуществляется с помощью стальных болтов диаметром d=12 мм. Необходимый эксцентриситет е =15,5 см обеспечивается верхней прорезью глубиной

Сжимающее усилие в раскосе Д₁=- 57143Н передается парными накладками 3 из металлических швеллеров №18У на фланцы 2 через угловые швы на торцах швеллеров.

Швы срезаются усилием:

и сжимаются усилием:

( - угол наклона раскоса ДГ к горизонту).

Общая длина шва:

где: - соответственно ширина полки и высота швеллера №18У;

 средняя толщина полки швеллера №18У.

 Напряжения в швах общей длиной на одном швеллере

 

Суммарное напряжение:

Давление от раскоса ДГ передается на швеллеры через стальной лист 4 размерами  который рассматривается как закрепленная по контуру пластинка, загруженная равномерным давлением торца раскоса ДГ:

Расчетный изгибающий момент в пластинке: