Конденсационный режим с расчетным вакуумом (лето) после удаления последних ступеней.

1. При переводе турбины на конденсационный режим с нормальным глубоким вакуумом (лето) происходит также снижение давления Р₀₁ перед  тремя-четырьмя последними из оставшихся ступеней. Новые давления перед каждой из этих ступеней определяются по формуле Флюгеля-Стодолы:

 

Здесь G ₀₀ = G ₀₁ - расход пара на турбину не изменяется при ухудшении вакуума; P ₀₀ - расчетное (известное) давление перед каждой из 3-х – 4-х последних оставшихся ступеней; P ₀₁ – новое (неизвестное) давление перед этими ступенями; P _к0 – новое (известное) давление в конденсаторе (ухудшенный вакуум); P _{к 1} – расчетное (известное) давление в конденсаторе турбины (нормальный вакуум). Параметры расчетного режима (G ₀₀, P _к1) известны, а расчетные давления по ступеням P ₀₀ легко найти по H - S –диаграмме, рис. 6,7, отложив известные теплоперепады   h ₀₀.                   Отсюда определяется  давление P _{01 ,} которое установится перед каждой из 3-х – 4-х последних ступеней:

 

                            .

 

2. Зафиксировав найденные давления на изоэнтропе процесса расширения (рис. 6,7), определяют новые теплоперепады ступеней h₀₁. По ним находят соответствующие значения фиктивной скорости C _{a 1} и характеристического числа (U / C _a) ₁, предварительно вычислив окружные скорости U ₀ = π · d _ср · n / 60.

3. По значениям (U / C _a) ₀ и(U / C _a) ₁ определяют новые степени реактивности ρ_Т1 и КПД η _{о i 1}  последних ступеней с учетом потерь от влажности (формула ЛКИ):

 

;

.

 

Здесь Δ ρ_Т = ρ_Т1 - ρ_Т0; Δ (U / C _a) = (U / C _a)₁ - (U / C _a)₀;  = (U / C _a)₁ / (U / C _a)₀ ;θ = d _ср / l ₂ – веерность ступени; K _вл = 1 – 0,87 · y _ср ;  y _ср = (y ₀ + y ₂)/2 – средняя степень влажности ступени; η_оi0 – КПД отсека, в котором расположена ступень, например, или .

4.   Найдя степень реактивности в новом режиме , определяют по рис. 6,7 давление за сопловой решеткой P ₁₁ и перепад давлений на диафрагме (∆Р = P ₀₁ - P ₁₁) для каждой ступени.

5. Оценивают увеличение напряжений изгиба в рабочих лопатках:

 

.

 

Здесь G ₀₀ = G ₀₁

6. Увеличение напряжений в диафрагме пропорционально увеличению перепада давлений:

 

,

 

где P ₀₀, P ₁₀ - давления перед и за диафрагмой в расчетном режиме.

7. По найденным располагаемым теплоперепадам и КПД ступеней строят процесс расширения турбины (рис. IX.2), определяют H_i и внутреннюю мощность, кВт:

 

Ni = G · H_i

                                                                                                    

                                                                                                  

                                                                                               

                                                                                 

                                                                       

                                                                     ПРИЛОЖЕНИЕ X

 

Рис. X.1. Выходные характеристики ЧНД со стандартными лопатками ЛМЗ [1]: а – потери с выходной скоростью в зависимости от GV к, б – КПД последней ступени в зависимости от GVк:  1– l 2 = 550 мм, dк = 1350 мм; 2– l 2 = 755 мм, dк = 1350 мм; 3 – l 2 = 755 мм, dк = 1520 мм; 4 – l 2 = 960 мм, dк  = 1520 мм; 5 – l 2 = 1000 мм, dк = 1800 мм; 6 – l 2 =1200 мм, dк = 1800 мм (все на 50 с-1).

 

                                                                                                                                                                                                                                     

                                                                                        

ПРИЛОЖЕНИЕ XI

Таблица XI.1

Геометрические характеристики профилей МЭИ

 

Тип профиля	α1э, β2э, град	α0, β1, град		(M 1 t ) opt, (M 2 t ) opt	b 1, b 2, см	f 1, f 2 , см2	I min, см4	W min, см3
С-90-09А	8–11	70-120	0,72-0,85	До 0,90	6,06	3,45	0,416	0,471
С-90-12А	10–14	70-120	0,72-0,87	До 0,85	5,25	4,09	0,591	0,575
С-90-15А	13-17	70-120	0,70-0,85	До 0,85	5,15	3,3	0,36	0,45
С-90-18А	16-20	70-120	0,70-0,80	До 0,85	4,71	2,72	0,243	0,333
С-90-22А	20-24	70-120	0,70-0,80	До 0,90	4,5	2,35	0,167	0,265
С-90-27А	24-30	70-120	0,65-0,75	До 0,90	4,5	2,03	0,116	0,195
С-90-ЗЗА	30-36	70-120	0,62-0,75	До 0,90	4,5	1,84	0,090	0,163
С-90-38А	35-42	70-120	0,60-0,73	До 0,90	4,5	1,75	0,081	0,141
С-55-15А	12-18	45-75	0,72-0,87	До 0,90	4,5	4,41	1,195	0,912
С-55-20А	17-23	45-75	0,70-0,85	До 0,90	4,15	2,15	0,273	0,275
С-45-25А	21-28	35-65	0,60-0,75	До 0,90	4,58	3,30	0,703	0,536
С-60-30А	27-34	45-85	0,52-0,70	До 0,90	3,46	1,49	0,118	0,154
С-65-20А	17-23	45-85	0,60-0,70	До 0,90	4,5	2,26	0,338	0,348
С-70-25А	22-28	55-90	0,50-0,67	До 0,90	4,5	1,89	0,242	0,235
С-90-12Б	10-14	70-120	0,72-0,87	0,85-1,15	5,66	3,31	0,388	0,420
С-90-15Б	13-17	70-120	0,70-0,85	0,85-1,15	5,2	3,21	0,326	0,413
С-90-12Р	10-14	70-120	0,58-0,68	1,4-1,8	4,09	2,30	0,237	0,324
С-90-15Р	13-17	70-120	0,55-0,65	1,4-1,7	4,2	2,00	0,153	0,238
Р-23-14А	12-16	20-30	0,60-0,75	До 0,95	2,59	2,44	0,43	0,39
Р-26-17А	15-19	23-35	0,60-0,70	До 0,95	2,57	2,07	0,215	0,225
Р-30-21А	19-24	25-40	0,58-0,68	До 0,90	2,56	1,85	0,205	0,234
Р-35-25А	22-28	30-50	0,55-0,65	До 0,85	2,54	1,62	0,131	0,168
Р-46-29А	25-32	44-60	0,45-0,58	До 0,85	2,56	1,22	0,071	0,112
Р-60-ЗЗА	30-36	47-65	0,43-0,55	До 0,85	2,56	1,02	0,044	0,079'
Р-60-38А	35-42	55-75	0,41-0,51	До 0,85	2,61	0,76	0,018	0,035
Р-23-14Ак	12-16	20-30	0,60-0,75	До 0,95	2,59	2,35	0,387	0,331
Р-26-17Ак	15-19	23-45	0,60-0,70	До 0,95	2,57	1,81	0,152	0,165
Р-27-17Б	15-19	23-45	0,57-0,65	0,8-1,15	2,54	2,06	0,296	0,296
Р-27-17Бк	15-19	23-45	0,57-0,68	0,85-1,15	2,54	1,79	0,216	0,216
Р-30-21Б	19-24	23-40	0,55-0,65	0,85-1,10	2,01	1,11	0,073	0,101
Р-35-25Б	22-28	30-50	0,55-0,65	0,85-1,10	2,52	1,51	0,126	0,159
Р-21-18Р	16-20	19-24	0,60-0,70	1,3–1,6	2,0	1,16	0,118	0,142
Р-25-22Р	20-24	23-27	0,54-0,67	1,35-1,6	2,0	0,99	0,084	0,100

 

П р и м е ч а н и я. 1. В столбце для (М _{1 t}) _opt, (М _{2 t}) _opt указан диапазон чисел М на выходе из решетки, для которого рассчитаны профили. 2. Здесь b ₁, b ₂, f ₁, f ₂ - хорды и площади сечения профиля;   I _min - момент инерции; W _min - момент сопротивления профиля изгибу.

 

   ПРИЛОЖЕНИЕ XII