Кодовая рельсовая цепь 25 Гц

 

Рассмотрим принципиальную схему кодовой рельсовой цепи часто-

 

той 25 Гц (рис. 3.1) [14].

Рельсовые цепи питаются от преобразователя частоты ПЧ-50/25 мощно-стью 100 или 150 В⋅А, вторичная обмотка которых секционирована, что по-зволяет регулировать напряжение частотой 25 Гц в пределах от 0 до 175 В, с градацией через 5 В на выводах ″н″ и ″к″. В качестве датчиков кода исполь-зуются кодовые путевые трансмиттеры штепсельных тип-ов КПТШ- 515, КПТШ-715, или бесконтактные – БКПТ-5, БКПТ-7, которые че-редуются в рельсовых цепях смежных блок-участков для осуществления схемного контроля короткого замыкания изолирующих стыков. Непосредст-венно в рельсовую цепь коды посылаются контактами трансмиттерного реле Т (трансмиттерной ячейки ТШ-65В). В последнее время в качестве датчиков кода применяются бесконтактные путевые трансмиттеры БКПТ- 5 и БКПТ-7, а вместо контакта реле Т – бесконтактные коммутаторы тока БКТ, или ячейка ТШ- 65К, содержащая бесконтактный коммутатор тока и реле Т для управления им.

 

Приборы питания размещаются на выходном конце рельсовой цепи по ходу движения поезда, чтобы коды посылались ему навстречу и могли вос-приниматься приемными локомотивными катушками системы АЛСН. Для нормальной работы локомотивных устройств АЛСН необходимо, чтобы при шунтировании входного (релейного) конца рельсовой цепи и минимальном сопротивлении изоляции кодовый ток в рельсах под приемными катушками локомотива был не менее 1,4 А.

 

В качестве путевого приемника используется импульсное путевое ре-ле ИМВШ-110 или ИВГ-М. Реле ИМВШ-110 имеет недостаточный коммутаци-

 

 

онный ресурс вследствие подгорания контактов, излома контактных пластин, что требует ежегодной его проверки в РТУ. Поэтому в настоящее время вме-сто ИМВШ-110 в кодовых рельсовых цепях устанавливают импульсные гер-коновые реле типа ИВГ-М, в которых в качестве коммутирующего элемента применен жидкометаллический (ртутный) магнитоуправляемый геркон, что позволяет увеличить срок службы путевых реле до 10 лет.

 

ДТ-1-150 (n=3)		Ι т/2	Ιс	ДТ-1-150 (n=3)
Ιт		Ι т/2	Ιс	Ιт
QF			QF
ПТ	ПРТ-А		ПРТ-А	ПТ
	(n=9,15)		(n=9,15)
				FV
	FV
Т	Cи		2	1
Rк	Cи
				ФП - 25
R0 200 Ом н	к		4	3
				Д1 Д2
ПЧ - 50/25
ПХ	ОХ			ИВГ-М
	50 Гц
			(ИМВШ - 110)

Рис.3.1. Схема кодовой рельсовой цепи переменного тока частотой 25 Гц

 

Рассмотрим устройство геркона и принципиальную схему реле ИВГ (рис.3.2). Геркон состоит из стеклянной оболочки 5, в торцы которой впаяны подвижный 1 и неподвижные 4, 3 плоские контакты из магнитомягкого мате-риала. Под воздействием внешнего магнитного поля подвижный контакт 1 перемещается, размыкая тыловой и замыкая фронтовой контакты.

 

Для обеспечения стабильности переходного сопротивления и износостой-кости контактов в зону контактирования 2 по капиллярам подвижного контак-та поступает ртуть из резервуара. При температуре окружающей среды ни-же -38°С происходит замерзание ртути, поэтому в корпусе реле устанавливается для обогрева резистор.

 

Электрические параметры реле ИВГ-М соответствуют следующим пара-метрам реле ИМВШ-110:

U _НС = 4,16 В,напряжение надежного срабатывания реле;

 

U _НО = 2,29 В,напряжение надежного отпускания якоря реле; К ¹ _ВН = 0,55 коэффициент надежного возврата путевого реле

 

	12	R2			R1
		32	52		72
3	4		C
	5				71
	11	31		51
			L
2		33		53
	13

Водород

 

1

 

Ртуть

 

VD

 

 

Рис.3.2.Устройство геркона и принципиальная схема реле ИВГ

 

В целях повышения надежности работы реле ИВГ-М на выходе фильт-ра ФП-25 (рис. 3.1.) включаются два встречно соединенных стабилитрона Д1 и Д2 типа Д815Б, с порогом срабатывания 6,1…7,5 В.

 

Защита импульсного реле от мешающего влияния тягового тока асиммет-рии и его гармонических составляющих осуществляется фильтром ти-па ФП-25. Для пропуска тягового тока в обход изолирующих стыков устанав-ливаются дроссель-транформаторы типа ДТ-1 -150 – без воздушного зазора, с низким коэффициентом трансформации (n = 3). Для согласования высокого

 

сопротивления аппаратуры питающего и релейного концов рельсовой цепи с низким сопротивлением рельсовой линии применяются изолирующие (согла-сующие) трансформаторы типа ПРТ-А, с коэффициентом трансформа-ции 9,15. Совместно с автоматическими выключателями типа АВМ-2 (5 А) они защищают аппаратуру и обслуживающий персонал от перенапряжений, которые возникают при большой асимметрии тягового тока. Например, при обрыве одной из дроссельных перемычек, соединяющей основную обмотку ДТ с рельсом, или при нарушении целости рельсовой нити, на дополнитель-ной обмотке ДТ появляется повышенное напряжение вследствие нескомпен-сированных тяговых полутоков в основных полуобмотках. При этом происхо-дит насыщение магнитопровода изолирующего трансформатора ПРТ-А, вследствие чего сопротивление его вторичной обмотки резко уменьшается, а ток в цепи контура, состоящего из дополнительной обмотки ДТ и вторичной обмотки изолирующего трансформатора, резко возрастает. Срабатывают ав-томатические выключатели АВМ и отключают аппаратуру РЦ от дроссель-трансформаторов, защищая ее от повреждения.

 

Аппаратура РЦ имеет также защиту от кратковременных импульсных пе-ренапряжений, возникающих в рельсовой линии от ударов молнии, разрывов в цепи контактного провода и токоприемника или при коротком замыкании в контактной сети, получаемую посредством разрядников типа РВНШ-250 или тиристорных защитных устройств типа УЗТ-1 и УЗТ-2.

В качестве ограничителя тока источника питания, в режиме короткого за-мыкания рельсовой линии, последовательно с преобразователем частоты устанавливается сопротивление R₀, равное 200 Ом. Это сопротивление так-же стабилизирует работу преобразователя частоты ПЧ, придавая активный характер нагрузке. При его отсутствии может происходить срыв генерации в контуре преобразователя на частоте 25 Гц за счет подключения к обмотке контура ПЧ дополнительной индуктивности нагрузки (входного сопротивле-ния рельсовой цепи, имеющего индуктивную составляющую).