Топки с кипящим слоем под давлением

В последнее время возрос объем исследований, относящихся к топкам с кипящим слоем под давлением. Основное достоин­ство таких топок состоит в возможности осуществления комби­нированного цикла, когда генерируемый в котле пар использу­ется в паровой турбине, а продукты сгорания, имеющие повы­шенное давление, используются в газовой турбине. Такая схема повышает термодинамический КПД цикла, а также позволяет еще в большей степени снижать габариты топочных устройств и уменьшать вредные выбросы в атмосферу.

Изготовление котлов с кипящим слоем под давлением поз­волит почти на 60% сократить их габариты по сравнению с кот­лами обычного типа. В результате экономия на капитальных затратах составит 10%, а время, необходимое для строительства электростанций, сократится на 25%. По расчетам сотрудников фирм Комбасшн Инжиниринг и Лурги блок мощностью 250 МВт, состоящий из шести модулей, может быть почти полностью собран в заводских условиях, что позволит свести до минимума объем монтажных работ на месте сооружения ТЭС [51].

Широкое внедрение котлов с топками кипящего слоя под давлением сдерживается в связи с тем, что имеется ряд нере­шенных проблем. Например, продукты сгорания, которые ис­пользуются в газовой турбине, требуют тщательной очистки. Тканевые фильтры в этом случае нельзя использовать из-за высокой температуры газов, а механические золоуловители не обеспечивают достаточной степени очистки газов. Вторая нерешенная проблема - обеспечение плотности установки, работающей под давлением до 1,2 МПа.

Энергокомпания АЕР заявила о сооружении демонстрацион­ного энергоблока мощностью 170 МВт с топкой кипящего слоя под давлением. Предварительно проведены испытания на пилотной установке в Лизерхэд (Англия). Эти испытания подтвердили эффективность

Рис. 39. Установка тепловой мощностью 15 МВт с кипящим слоем под давлением [52]:

1 — камера горения; 2 — паровая турбина; 3 — конденсатор; 4 — зола; 5 - эконо­майзер; 6 — уходящие дымовые газы; 7 — газовая турбина; 8 — воздух; 9 — уголь; 10 — доломит

снижения выбросов диоксида серы и оксидов азота, а также работоспособность лопаточного аппарата ГТУ на продуктах сгорания топки с кипящим слоем под давле­нием.

Энергокомпания АЕР подписала соглашение с ASEA PFBC (бывшей фирмой Стал Лавал) о создании демонстрационной установки путем реконструкции котла ц& ТЭС Тидд (штат Огайо). Цель работы заключалась в экономическом сопоставле­нии котла с кипящим слоем под давлением и обычного пылеугольного котла, оборудованного десульфуризационной уста­новкой.

В соответствии с тем же соглашением в г. Мальме (Швеция) смонтирована испытательная установка тепловой мощностью 15 МВт с давлением в камере горения 1,6 МПа. В этой установке воздух с помощью компрессора подается сначала в корпус, а затем в кипящий слой. Уголь и доломит смешиваются и пнев­матической системой подаются в кипящий слой в который погружены парогенерирующие трубы котла. Горячие газы, которые образуются над слоем, очищаются в циклонах, а затем поступают в газовую турбину (рис. 39). Зола из слоя и из цикло­нов пневмотранспортом подается в бункер.

В течение 500 ч исследовалась установка при сжигании биту­минозного угля со средним содержанием серы 4,4%. Доломит подмешивали в молярном отношении Ca/S = 1,9. Средняя ско­рость воздуха для ожижения слоя составляла 0,9 м/с, а избыток воздуха достигал 30% [51

Результаты оказались весьма обнадеживающими. Процесс горения и параметры кипящего слоя соответствовали ожидае­мым. Эффективность горения составила 99%. Эксплуатация установки оказалась более простой, чем ожидалось. Кипящий слой под давлением разжигался с помощью мазутных горелок, затем переводился на уголь. Пуск котла из холодного состояния занимал около 4 ч. Температура слоя достигала почти номи­нального значения примерно через 40 мин, температура пара перед перегревателем стабилизировалась через 3 ч после розжи­га горелок.

Кипящий слой под давлением ведет себя стабильно и в некоторой мере нечувствителен к нарушениям в подаче топли­ва. Большие изменения нагрузки достигаются изменением массы кипящего слоя. При полной нагрузке все трубы котла погружены в кипящий слой высотой 4 м. Этим обеспечивается хорошая теплопередача к трубам и высокая температура подво­димого к газовой турбине газа. Если высота слоя уменьшается за счет удаления части золы, некоторые трубы оказываются над слоем.

При этом нагрузка котла снижается (при высоте слоя 2,5 м вдвое). Снижение нагрузки происходит, во-первых, из-за умень­шения количества теплоты, передаваемой к трубам в слое, вследствие чего генерируется меньше пара, и, во-вторых, в результате того, что трубы, оказавшиеся вне слоя, охлаждают газ, поступающий в газовую турбину, и снижают ее мощность.

Одной из важнейших целей программы было исследование в реальных условиях элементов установки, которые подвергаются воздействию давления и коррозионно-эрозионному износу. В соответствии с программой испытаний установка проработала более 2000 ч. За это время не отмечено существенного износа или коррозии турбинных лопаток. Не отмечалось также износа циклонных установок, но заметная эрозия обнаружена в систе­мах подачи топлива и удаления золы. Кроме того, на лопатках газовой турбины обнаружены золовые отложения.

В дальнейшем из-за финансовых трудностей решено демонст­рационную установку на ТЭС Тидд ограничить мощностью 70 МВт вместо намечавшейся мощности 170 МВт.

Кроме ТЭС Тидд топки с кипящим слоем под давлением в схеме ПГУ сооружаются в настоящее время в Швеции (ТЭС Вертэн) и в Испании (ТЭС Эскатрон).

Первая из этих электростанций расположена в центральной части Стокгольма.и работает на систему централизованного теплоснабжения. Эта ТЭС тепловой мощностью 1000 МВт имеет мазутные котлы и тепловые насосы. Необходимость замены мазута углем в сочетании с жесткими экологическими требо­ваниями и ограниченностью площадки определила необходимость применения новой технологии. Котлы с топками кипяще­го слоя под давлением будут установлены на блоке электри­ческой мощностью 135 МВт и на отопительной установке тепло­вой мощностью 210 МВт. Топливом для установки будет слу­жить польский каменный уголь с содержанием серы 1% и золы 15%.

В Испании новую технологию осваивает энергоснабжающая компания ENDESA. В качестве топлива для первой установки такого типа будут использованы лигниты месторождения Ара­гон, содержащие от 4 до 8% серы, 25-45% золы и около 20% влаги. Устанавливаемый на ТЭС Эскатрон котел с топкой кипя­щего слоя под давлением рассматривается как промышленно-демонстрационная установка для широкого использования испанских лигнитов. Котел будет вырабатывать 288 т/ч пара с параметрами 9,5 МПа, 510°С. При этом расход топлива составит 65 т/ч, расход известняка 25 т/ч. Ожидается, что установка позволит снизить выбросы S0₂ на 90% и выбрось! NO_x - на 30%.Для всех котлов с кипящим слоем под давлением принята скорость псевдоожижения 0,9 м/с, высота слоя 3,5 м и давление в топке 1,2 МПа.

Результаты испытания демонстрационной установки на ТЭС Эскатрон будут использованы для проектирования блока мощ­ностью 350 МВт, сооружение которого намечается в 1995 г. В табл. 3 приведены полученные расчетным путем сравнительные данные для блоков тепловой мощностью 200 и 800 МВт с котла­ми, имеющими топки с кипящим слоем под давлением (PFBC).

Большое внимание топкам с кипящим слоем под давлением уделяют в ФРГ. В лаборатории фирмы Бергбау - Форшунг были проведены исследования, которые показали возможность существенного снижения эмиссии вредных веществ и увеличения теплового

Таблица 3. Основные характеристики проектируемых блоков 200 и 800 МВт L с котлами PFBC                                                                                      Наименование                      Марка котла

		PFBC-200	PFBC-800
Газовая турбина		GT-35P	GT-120 Р
Давление пара, МПа		17	17
Тепловая мощность, МВт		224	920
Мощность ГТУ, МВт		17	76
Мощность паровой турбины,	МВт	72	290
Суммарная мощность брутто	,МВт	89	366
Суммарная мощность нетто,	МВт	86	355
КПД установки, нетто, %		38,4	38,6

 напряжения объема и сечения при повышении дав­ления. Оказалось, что по мере увеличения давления в пароге­нераторе от 0,1 до 0,8 и 1,6 МПа относительное поперечное сечение может быть уменьшено со 100 до 18 и 9%, а тепловое напряжение сечения увеличено, соответственно, с 1 до 8 и до 16 МВт/м². Более высокое напряжение поперечного сечения требует более тесных шагов трубного пучка, геометрия которого должна обеспечивать равномерное перемешивание слоя, а также мини­мальные эрозию и коррозию. Коэффициент теплопередачи в топках под давлением выше, чем в атомосферном кипящем слое и составляет 260-400 Вт/(м² • К). Приведенный диапазон связан с размерами частиц слоя. Исследованиями установлена кубическая зависимость изно­са от скорости и квадратичная - от размера частиц, поэтому оптимальной считается скорость, примерно 1 м/с и размер час­тиц ниже 3 мм. Дальнейшие поиски мероприятий по снижению износа связаны с установкой накладок, плавников, наплавок. Расстояние от распределительной решетки до трубного пучка должно составлять около 600 мм. Должна также учитываться возможность вибрации труб. Низкая скорость ожижения ставит проблему перемешивания слоя, а большая высота слоя приво­дит к температурному расслоению.Одной из центральных проблем является очистка газов от пыли, на установках Гримторп (Великобритания) и Мальме (Швеция) достигнута степень очистки 99,8%, что соответствует концентрации пыли в чистом газе 80-100 мг/м³ при нормальных условиях. Остается неясным, допустима ли такая концентра­ция для газовой турбины.

Дальнейшее совершенствование топок с кипящим слоем под давлением будет, вероятно, направлено на поиск средств для повышения температуры на входе в ГТУ. Так как температура в кипящем слое должна быть не выше 900°С, рассматривается вопрос о частичной газификации угля с тем, чтобы за счет сжигания полученного газа повысить температуру перед турби­ной. При этом топка с кипящим слоем должна быть приспо­соблена для сжигания как сырого угля, так и твердых продук­тов пиролиза, образующихся при газификации части угля. Следует отметить, что при осуществлении программы техни­ческого перевооружения устаревших ТЭС топки с кипящим слоем под давлением позволяют одновременно увеличить мощность энергоблока; заменить мазутный или устаревший пылеугольный котел новым, обеспечивающим соблюдение экологических требований без использования дополнительной территории; повысить экономичность энергоблока.Модульный характер топок с кипящим слоем под давлением значительно сокращает время на сооружение и монтаж таких установок. Достоинством таких топок является также возмож­ность сжигания низкосортных углей.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Анализ результатов законченных работ приводит к выводу о том, что в настоящее время еще преждевременно ставить во­прос о массовом внедрении какой-либо одной и тем более всех рассмотренных схем топочных устройств в энергетику. Несмотря на большой объем проведенных научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ эти топочные устройства имеют и существенные недостатки. Так, например, все вихревые топки с форсированным сжиганием требуют сложной подготовки топли­ва, а при сжигании высоковлажных бурых углей - разомкнутой системы пылеприготовления. При этом возникают технические трудности, связанные с обеспечением взрывобезопасности пылесистем и с очисткой от мельчайшей угольной пыли су­шильного агента, выбрасываемого в атмосферу.

Эти проблемы автоматически исчезают в случае применения топок с низкотемпературным вихрем на дробленке, но при этом возникают новые трудности. Резкое уменьшение реагирующей поверхности при переходе от угольной пыли к дробленке не позволяет за короткое время дожечь до приемлемого уровня даже высокореакционные бурые угли. Все проверенные в про­мышленности топки с низкотемпературным вихрем вынужден­но работают с повышенным избытком воздуха, но и в этом случае потери теплоты с механической неполнотой сгорания в несколько раз превышают аналогичный показатель для обыч­ных пылеугольных топок.

По всей видимости, область применения топок ЛПИ с низко­температурным вихрем следует ограничить такими топливами, как торф, сланцы и высоковлажные башкирские угли.

В топках с кипящим слоем снимается вопрос о времени пребывания топлива в камере горения. Несмотря на отсутствие мельниц, схемы подготовки топлива перед подачей в слой оказываются достаточно сложными. Особенно заметными становятся эти проблемы при переходе от малых отопительных котлов к крупным энергетическим котлам. При умеренном числе вводов топлива в слое возникает существенная неравно­мерность. Проще обстоит дело при забросе топлива на слой: в этом случае можно обойтись меньшим числом вводов. Однако при таком способе подачи топлива требуется отделение из него

мелких фракций, поскольку они выносятся недогоревшими из топочной камеры, не попадая в слой.

Проблема дожигания крупных частиц топлива решается как будто в топках с циркулирующим кипящим слоем, но и здесь вынужденно появляется новое оборудование (горячие цикло­ны, охладители материала слоя и т.д.), надежность и эффектив­ность которого еще далеки от совершенства.

Существенное повышение КПД цикла смогут обеспечить топки с кипящим слоем под давлением в случае применения парогазовых установок. Однако для использования продуктов сгорания топок в газовых турбинах необходимо решить задачу очистки газов без их предварительного охлаждения.

И все же перечисленные трудности нельзя считать непрео­долимыми. Реконструкция действующих котлов с установкой новых топочных устройств в отдельных случаях сейчас позволя­ет преодолевать трудности, связанные, например, с ухудшением поступающего топлива по сравнению с проектным. Достаточно успешно применяются топки ЛПИ с низкотемпературным вихрем при сжигании сланцев и высоковлажных башкирских углей (Кумертауская ТЭЦ). Целесообразно, вероятно, примене­ние топок с кипящим слоем для промышленных и небольших энергетических котлов, работающих на высокосернистых углях. Учитывая отсутствие у энергетиков СССР опыта сооружения и эксплуатации сероулавливающих установок, представляется перспективной идея разработки котлов с циркулирующим кипящим слоем для сжигания подмосковного бурого угля и донецких каменных углей с высоким содержанием серы. Воз­можно, такие котлы окажутся достаточно эффективными и при сжигании сланцев, антрацитового штыба и высокозольного экибастузского угля.

В дальнейшем можно избавиться от имеющихся недостатков разработанных топочных устройств и энергомашиностроители смогут даже для крупных энергетических блоков поставлять котлы с умеренными габаритами, надежные и высокоэкономич­ные в работе и с допустимым содержанием токсичных компо­нентов в дымовых газах.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Маршак ЮЛ. Топочные устройства с вертикальными циклонными предтопками. М.: Энергия. 1966.

2. Наджаров М.А. О перспективности применения циклонных топок для энергетических котлов //Итоги и перспективы промышленного внедрения высокофорсированных топочных устройств на твердом топливе. Л.: ЦКТИ. 1969.

3. Ковалев АЛ., Ипполитов А.С. Исследование двухкамерной циклонной топки с пересекающимися струями // Энергомашиностроение. 1960. №1.

 

4. Белосельский Б.С., Ипполитов И.А., Быстрицкий Г.Ф. Исследование сжига­ния твердых топлив в условиях пересекающихся струй // Теплоэнергетика. 1965. №10.

5. Разработка и исследование высокофорсированного топочного устройства с пересекающимися струями /А.С. Ипполитов, СП. Сафронов, В.А. Двойнишников и др. // Горение твердого топлива, ч. I. Новосибирск: Наука. 1969.

6. Сжигание различных видов топлив в топочном устройстве с пересекающи­мися струями /М.А. Изюмов, В.И. Куприянов, П.В. Росляков и др. // Тр. МЭИ, Вып. 330.1977.

7. Изюмов М.А., Росляков ПД. Исследование физико-химических процессов образования вредных окислов при сжигании сернистых мазутов // Тр. МЭИ. Вып. 330. М.: 1977.

8. Исследование образования серного ангидрида и окислов азота в топочном устройстве с пересекающимися струями газомазутного котлоагрегата /М.А. Изюмов, П.В. Росляков, И.И. Шабанов и др. // Теплоэнергетика. 1979. № 11.

9. Росляков ПЛ., Изюмов М.А. О влиянии компоновочных горелок на процес­сы смешения и окислообразования в топках с пересекающимися струями// Теп­лоэнергетика. 1981. №12.

10. Котлер В.Р., Миронов С.Н. Исследование полуоткрытой топки с встречно-наклонным расположениемторелок // Теплоэнергетика. 1972. № 3.

11. Миронов С Л., Котлер В 3. Сжигание канско-ачинских углей при повышен­ной форсировке топочного объема // Теплоэнергетика. 1966. № 10.

12. Миронов С.Н., Котлер BJ *. Исследование полуоткрытой топки с встречно-наклонным расположением щелевых горелок. // Тезисы докладов совещания по сжиганию углей Канско-Ачинского бассейна. М.: БТИ ОРГРЭС. 1967.

13. Миронов С.Н., Котлер В J. Исследование работы гамма-топки при сжига­нии канско-ачинских углей // Энергетическое использование углей Канско-Ачинского бассейна. М.: Энергия. 1970.

14. Эфендиев TJB., Котлер В.Р. Некоторые способы снижения окислов азота в дымовых газах котельных агрегатов // Теплоэнергетика. 1973. № 5.

15. Исследование горения угольной пыли в вихревой топке ЦКТИ в стендовых условиях /Б.Д. Кацнельсон и др. // Горение твердого топлива, ч. П. Новосибирск: Наука. 1969.,

16. Парогенератор с цельносварными газоплотными панелями под наддувом /Н.В. Голованов, М.А. Ицковский, Г.М. Гамер и др. // Энергомашиностроение. 1971. № 5.

17. Сжигание высокосернистого мазута и газа в вихревой топке ЦКТИ мало­габаритного парогенератора под наддувом /Г.М. Гамер, Н.В. Голованов, М.А. Ицковский и др. // Энергомашиностроение. 1971. № 9.

 

18. Опыт освоения и эксплуатации малогабаритного котла под наддувом с газоплотными панелями /Г.М. Гамер, Н.В. Голованов, М.А. Ицковский и др. //Электрические станции. 1971. № 11.

19. Сжигание назаровского бурого угля в малогабаритном парогенераторе с вихревой топкой ЦКТИ под наддувом /Н.В. Голованов, М.А. Ицковский, А.А. По­пов, Д.В. Кацнельсон // Энергомашиностроение. 1974. № 6.

20. Результаты освоения и исследования ухудшенного теплообмена в трубах цельносварного двусветного экрана малогабаритного парогенератора Е-500-140 ГМВН на Ростовской ТЭЦ-2 /Н.В. Голованов, В.Г. Генделев, Н.Я. Жадан и др. //Энергомашиностроение. 1978. №7.

21. Результаты исследования реконструированного корпуса Б котла П-49 при сжигании канско-ачинских углей /Е.Э. Гильде, А.Л. Попов, А.Н. Гуляев и др. //Энергомашиностроение. 1986. № 7.

22. Основные результаты исследования топочной камеры котла П-49 /В.Р. Те-ренкаль, В.Р. Котлер, СВ. Срьшков и др. // Вопросы сжигания канско-ачинских углей в мощных парогенераторах. Красноярск: Изд-во ин-та теплофикации СО АН СССР, 1973.

23. Результаты исследования корпуса 7Б котла П-49 с вихревой топкой блока 500 МВт Назаровской ГРЭС при сжигании канско-ачинских углей /Н.В. Голова­нов, Е.К. Чавчанидзе, А.А. Попов и др. // Гсрение органического топлива, № 11. Новосибирск: Наука, 1985.

24. Жемчугов А.Н., Заворин А.С., Попов А.А. Условия выгорания в вихревой камере ЦКТИ при сжигании канско-ачинских углей // Проблемы теплоэнерге­тики. Черноголовка: ИХФ АН СССР. 1986.

25. О выборе рационального типоразмера и профиля энергетического блока для условий центральной Сибири /В.В. Митор, Л.Н. Моисеев, Л.Е. Агатовский и др. // Энергомашиностроение. 1976. № 9.

 

26. Первичные результаты наладки и освоения малогабаритного котла с вихревой топкой ЦКТИ Е-500-140ВЖ и разомкнутой пылесистемы на Новосибирс­кой ТЭЦ-3 //Горение органического топлива. Новосибирск: Наука, 1985.

27. Основы практической теории горения / Под ред. В.В. Померанцева. Л.: Энергия. 1973.

28. Померанцев ВЛ., Кортиков Н.Н., Ветрова HJB. Исследование аэродинами­ки нижнего дутья для организации многократной циркуляции частиц топлива в вихревой топке котла БКЗ-210-140Ф Тюменской ТЭЦ // Энергомашиностроение. 1978. № 10.

 

29. Померанцев BJ }., Соболев В.М., Ахмедов ДБ. Исследование развития трехмерных изотермических струй при вихревой организации топочного процес­са // Теплоэнергетика. 1983. №6.

30. Пути повышения бесшлаковочной паропроизводительности котельных агрегатов, сжигающих фрезерный торф /В.В. Померанцев, Г.Н. Лихачева, И.И. Лысаков и др. //Горение твердого топлива. Новосибирск: Наука. 1974.

31. Ветрова НЛ. Создание вихревого низкотемпературного топочного устрой­ства для сжигания немолотого фрезерного торфа и исследование особенностей его работы. Автореф. дис канд.техн.наук. Л., ЛПИ, 1978.

32. Рундыгин Ю.А. Исследование работы двусветных поверхностей нагрева, размещенных в зоне активного горения низкотемпературной вихревой топки //Теплоэнергетика. 1983. № 5.

33. Рундыгин Ю.А., Семенов А.Н., Мааренд Я.А. Опыт низкотемпературного сжигания сланцев в энергетических котлах // Теплоэнергетика. 1984. № 5.

34. Сжигание немолотых азейских бурых углей в низкотемпературной вихре­вой топке по схеме ЛПИ-ИТЭЦ-10 /Ф.А. Серант, СМ. Шестаков, В.В. Померанцев и др. // Теплоэнергетика. 1983. № 7.

35. Росляков ШВ. Токсичные продукты сгорания ТЭС и ограничение их выбро­са в атмосферу. (Учебн. пособие). М.: Изд. МЭИ. 1986.

36. Эффективность сжигания мазута в вертикальном прямоточно-вихревом факеле на котле БКЗ-160-100 ГМ /B.C. Протопопов, Ю.М. Липов и др. // Электри­ческие станции. 1982. № 10.

37. Feasibility of reburning for cyclone boiler NO_x control /G.J. Marino, M.A. Acree, H. Farzan and M.W. McElroy. "1987 Symposium on stationary combustion nitrogen oxide control". New Orlean, Louisiana, March 23-26, 1987. Radian Corporation. Research Triangle Park, NC.

38.     Соммер Т.М., Джонсон С.А., Линдстрем ГЛ. Дальнейшая разработка
систем сжигания топлив с низким уровнем выбросов и их применение в работаю­
щих на угле энергетических котлах // Труды американского общества инжене­
ров-механиков. Сер. Энергетические машины. 1980. № 3. М.: Мысль.

39.     Frey D. TRW coal combuster. 1987 Stationary combustion nitrogen oxide control.
New Louisiana, March 23-26, 1987. Radian Corporation. Research Triangle Park, NC.

40.     Процессы тепло- и массопереноса в кипящем слое /А.П. Баскаков,
В.Н. Берг, А.Ф. Рыжков и др. М.: Металлургия. 1978.

41. Бородуля В. А., Виноградов В Л. Сжигание твердого топлива в псевдоожи-женном слое. Минск: Наука и техника. 1980.

42. Курмангалиев М.Р., Сулейменов К.А. Сжигание энергетических углей Казахстана. Алма-Ата: Наука. 1983.

43. Опытно-промышленный котлоагрегат КПВ КС-5,7-14-180 с топкой кипяще­го слоя /Н.С. Рассудов, В.В. Мацнев.В.А. Павлов и др. //Энергомашиностроение. 1978. № 12.

44. Кубин М. Сжигание твердого топлива в кипящем слое. Пер с чеш. М.: Энергоатомиздат. 1987.

45. Мацнев ВД., Штейнер И.Н., Горелик Б.Н. Испытание топочного устройст­ва с кипящим слоем // Теплоэнергетика. 1983. № 4.

46. Перспективы развития паровых котлов производительностью до 25 т/ч с топочными устройствами низкотемпературного кипящего слоя для работы на низкосортных углях /Тр. ЦКТИ, вып. 229. Д., 1986.

47. Штейнер И.Н., Рассудов Н.С., Дорожков А.А. Разработка и -испытания топочных устройств с низкотемпературным кипящим слоем для котлов промыш­ленной энергетики /Тр. ЦКТИ, вып. 29. Л., 1986.

48. Энергетический котел с топкой кипящего слоя на прибалтийском сланце /Ф.М. Яхилевич, А.Н. Семенов, В.П. Глебов и др. // Теплоэнергетика. 1984. №5.

49. Walker D.J., М cilroyR.A., Lange Dr. H.B. Fluidized bed combustion technology for industrial boilers of the future. A progress report. Combustion, V. 50, №8. February 1979.

! P. 26-32.

50. Beacham В., Marshall A.R. Experiences and results of fluidized bed combustion | plant at Renfrew. Journal of the Institute of Energy, V. 11. June 1979. P. 59-64.

51. Smith D. Advances in fluidized bed combustion and «generation. Power engi- \ neering, 1985. V. 89, № 10. P. 26-32.

52. Fluidized-bed combustors and flexibility to combined cycle. International power; systems. 1983. P. 113-115.

53. Schwieger B. Fluidized bed boilers achieve commercial status worldwide. Power 1985, № 2. Sl-16.

54. Von G. Daradimos, Frank W., Koch P., W. Heinrich. Auslegung. Konstruktion und sicherheitstechnische Anforderungen der Zirkulierenden Wirbelschicht VEG Kraftwerks technik. v. 67. H. 5. Mai 1987. S. 450-455.

 

55. Kammer G. Heizkraftblock mit sirkulierender atmospharischer Wirbelschich-tfeuerung fflr Wuppertal-Elberfeld // BWK, 1986. V. 38, N 7/8. S. 320-326.

56. Berggren H., Olesen С Druckwirbelschichtfeuerung // VEG Kraftwerkstechnik. 1985, № 1. S. 46-49,

57. Wilson J.S., Jer Ju Shang. FBC development in China. Eneugy Technol. 11 Appl. and Econ. Proc. 11-th Energy Technol. Conf. Washington, D.C., 19-21 March, 1984, Rockville, Md, 1984. P. 890-900.

СОДЕРЖАНИЕ

Предисловие.......................................................... 2

Введение................................................................. 4

Глава первая. Топка МЭИ с пересекающимися струями      8

1.1.Аэродинамическая схема топки МЭИ с пересекающимися струями.. 8

1.2.Лабораторные исследования топки МЭИ с пересекающимися струями......................................................................... 10

1.3.Промышленные исследования топки МЭИ с пересекающимися струя­ми на твердом топливе............................................ 14

1.4.Опыт применения топки МЭИ с пересекающимися  струями при сжигании мазута............................................................. 17

Глава вторая. Полуоткрытая топка ВТИ с встречно-наклонным расположе нием горелок (гамма-топка)....................................... 19

2,1. Аэродинамическая схема топки ВТИ с встречно-наклонным расположением горелок.......................................................... 19

2.2.Лабораторные исследования гамма-топки. 22

2.3.Исследование аэродинамики промышленного котла с гамма-топкой 24

2.4.Исследование процесса горения в гамма-топке при сжигании канско-ачинских углей............................................................... 29

2.5.Экологическая характеристика и перспективы использования гамма-топки                                                                     32

Глава третья. Вихревая топка ЦКТИ.............. 35

3.1.Исследование вихревой топки ЦКТИ на огневом стенде      35

3.2.Исследование опытно-промышленного котла   с вихревой топкой ЦКТИ........................................................................ 37

3.3.Исследование промышленного котла с вихревой топкой ЦКТИ при сжигании мазута............................................................ 40

3.4.Сжигание высоковлажных бурых углей в вихревой топке ЦКТИ        42

Глава четвертая. Низкотемпературная вихревая топка ЛПИ          49

4.1.Особенности вихревой топки ЛПИ............. 49

4.2.Исследование аэродинамики вихревой топки ЛПИ на моделях      50

4.3.Работа низкотемпературной вихревой топки ЛПИ   при сжигании торфа                                                                    53

4.4.Использование низкотемпературной вихревой топки ЛПИ для сжига­ния сланца                                                                    55

4.5.Работа низкотемпературной вихревой топки ЛПИ при сжигании бу­рых углей                                                                    58

Глава пятая. Другие примеры специальных топок для энергетических кот­
лов......................................................................... 66

5.1.Топка с вертикальным прямоточно-вихревым факелом      66

5.2.Двухкамерная топка фирмы Вабкок-Вилкокс (США)        68

5.3.Предтопок фирмы TRW (США)................. 72

Глава шестая. Топки с кипящим слоем............ 77

6.1.Особенности и классификация топок с кипящим слоем      77

6.2.Полупромышленные и энергетические котлы с обычным (стационар­ным) кипящим слоем.............................................. 80

6.3.Топка кипящего слоя для сжигания прибалтийских сланцев        85

6.4.Зарубежный опыт использования топок с атмосферным кипящим слоем........................................................................ 87

6.5.Топки с циркулирующим кипящим слоем. 98

6.6.Топки с кипящим слоем под давлением...... 108

Заключение............................................................ 113

Список литературы............................................... 115

 

 

Производственное издание

Владлен Романович Котлер