Эмиссия газов от очистных сооружений канализации: В последние годы внимание мирового сообщества сосредоточено на экологических проблемах...
Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ - конструкции, предназначенные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой...
Топ:
Процедура выполнения команд. Рабочий цикл процессора: Функционирование процессора в основном состоит из повторяющихся рабочих циклов, каждый из которых соответствует...
Определение места расположения распределительного центра: Фирма реализует продукцию на рынках сбыта и имеет постоянных поставщиков в разных регионах. Увеличение объема продаж...
Устройство и оснащение процедурного кабинета: Решающая роль в обеспечении правильного лечения пациентов отводится процедурной медсестре...
Интересное:
Влияние предпринимательской среды на эффективное функционирование предприятия: Предпринимательская среда – это совокупность внешних и внутренних факторов, оказывающих влияние на функционирование фирмы...
Средства для ингаляционного наркоза: Наркоз наступает в результате вдыхания (ингаляции) средств, которое осуществляют или с помощью маски...
Принципы управления денежными потоками: одним из методов контроля за состоянием денежной наличности является...
Дисциплины:
2020-04-03 | 164 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Выбор поддерживающих конструкций устройств (консолей и жестких поперечин) при проектировании контактной сети состоит в привязке типовых конструкций к конкретным условиям установки. При выборе консолей отдаем предпочтение изолированным консолям. По приложению для участка переменного тока выберем следующие марки изолированных консолей.
Таблица 9 – Марка изолированных консолей и места их установки
Тип опоры | Место установки опоры и ветвь подвески | Тип консоли (трубчатый) | Масса консоли, кг |
Промежуточная | Прямая | (трубчатый) ИТР-ll | 33 |
На воздушной стрелке (фиксирующая) | Прямая | (швеллерная) ИР-ll-5 | 50 |
Переходная (изолирующее сопряжение) | Рабочая ветвь | (трубчатый) ИТР-ll | 33 |
Анкерная ветвь | (трубчатый) ИТС-ll | 34 |
Для подвешивания проводов линии ДПР и питающего фидера выберем два кронштейна КФ-5 массой 26 кг, на него будет крепиться фидерный провод, и КФДС-5 массой 49,95 кг, на него будут крепиться два провода линии ДПР.
Марка жестких поперечин зависит от числа перекрываемых путей. При выборе жестких поперечин, прежде всего, определяют требуемую длину по формуле:
(44)
Г1 и Г2 – габарит опор поперечины
dоп – диаметр опоры на уровне головок рельсов
Произведем расчет для жесткой поперечины расположенной:
По итогам расчета каждой поперечины выбираем большую основную L или укороченную длину типовой поперечины. Затем выбираем несущую способность поперечины по критериям: толщина стенки гололеда 15 мм, максимальная скорость ветра 27 м/с.
Таблица 10 – Марка жестких поперечин
Марка поперечины | Основная длина | Возможная укороченная длина | Количество, шт. |
П100-22,5 | 22,515 | 13,68 | 1 |
П100-22,5 | 22,515 | 17,71 | 1 |
П100-22,5 | 22,515 | 19,31 | 1 |
П220-30,3 | 30,26 | 21,93 | 1 |
П220-30,3 | 30,26 | 25,26 | 1 |
П320-34,0 | 34,01 | 28,36 | 13 |
Подбор и расчет опор
|
Важнейшей характеристикой опор является их несущая способность – допустимый изгибающий момент М в уровне УОФ – условный обрез фундамента. По несущей способности и подбирают типы опор для применения в конкретных условиях установки.
Рис.5. Расчетная схема промежуточной консольной опоры
Вес консоли ИТР-ll – 33 даН; кронштейна КФ-5 – 26 даН, КФДС-5 – 49,95 даН.
Примем вес снега и льда на Gг на консолях ИТР-ll – 10 даН, на кронштейнах КФ-5 – 8 даН, КФДС-5 – 9 даН.
На схеме приняты следующие обозначения:
GП,GПР1, GПР2, GПР3 – вертикальная нагрузка от веса контактной подвески, фидерного провода, и двух проводов ДПР, даН;
GКН, GКР1, GКР2 – вертикальная нагрузка от веса консоли и кронштейнов (соответственно первого и второго), даН;
РТ, РК, РПР1, РПР2, РПР3, РОП – горизонтальная нагрузка от давления ветра на несущий трос, контактный провод, фидерный провод, провода ДПР, и на опору, даН;
hОП – высота опоры (hОП = 9,6 м);
hT, hK, hПР1, hПР2, hПР3 – высота точек приложения горизонтальных сил относительно основания опоры, м (примем hК = 6,75 м, hT = 8,55 м, hПР1 = 8,8 м, hПР2 = hПР3 = 8 м);
zКН, zKP1, zKP2, zПР1, zПР2, zПР3 – плечи вертикальных усилий от веса консоли, кронштейнов (первого и второго), проводов фидерного, и линии ДПР, м (примем zKH = 1,8 м; zKP1 = 1 м; zKP2 = 1,5 м; zПР1 = 2 м; zПР2 = 2,5 м; zПР3 = 1,5 м);
а – зигзаг контактного провода (а=0,3 м);
Г – габарит опоры, м (Г=3,1 м);
dОП – диаметр опоры на уровне головок рельсов, м; на уровне головок рельсов диаметр конической железобетонной опоры С (СО) равен 0,44 м.
Определим распределенные нагрузки на провода подвешенные с полевой стороны опоры для всех расчетных режимов. Для проводов контактной подвески нагрузки были определены ранее.
Определим нагрузку на фидерный провод АС-50/8 и провода ДПР АС-35/6,2:
От собственного веса проводов:
gПР1 = 0,19 даН/м; gПР2 = gПР3 = 0,15 даН/м;
От веса гололеда на проводах:
От давления ветра на провода при максимальной скорости ветра.
|
От давления ветра на провода при гололеде с ветром:
Все полученные данные о распределенных нагрузках сведем в таблицу 11.
Таблица 11 – Значение распределенных нагрузок действующих на опору
Нагрузки | Значение нагрузок на провода, даН/м, для всех режимов | ||
гололеда с ветром | максимального ветра | минимальной температуры | |
От веса |
| ||
проводов цепной подвески g | 1,76 | 1,76 | 1,76 |
гололеда на проводах подвески gГ | 0,783 | - | - |
провод фидерный АС-50 gПР1 | 0,19 | 0,19 | 0,19 |
гололед на фидерном проводе gПР1 Г | 0,554 | - | - |
провод ДПР АС-35 gПР2 | 0,15 | 0,15 | 0,15 |
провод ДПР АС-35 gПР3 | 0,15 | 0,15 | 0,15 |
гололед на проводе ДПР АС-35 gПР2 Г | 0,52 | - | - |
гололед на проводе ДПР АС-35 gПР3 Г | 0,52 | - | - |
От давления ветра |
| ||
на несущий трос рТ | 0,734 | 0,766 | - |
на контактный провод рК | 0,492 | 0,723 | - |
на фидерный провод рПР1 | 0,642 | 0,564 | - |
на провод ДПР рПР2 | 0,616 | 0,494 | - |
на провод ДПР рПР3 | 0,616 | 0,494 | - |
Определим нормативные нагрузки действующие на опору. Вертикальные нагрузки от веса проводов в режиме максимального ветра и минимальной температуры.
(45)
g – распределенная нагрузка от веса проводов и гололеда на проводах
l–длина пролета
GИЗ – вес подвесной гирлянды изоляторов
В режиме гололеда с ветром:
Вертикальная нагрузка от веса консолей с учетом части фиксаторов GФ’ и от веса кронштейнов проводов ДПР и фидерного провода, в режиме максимального ветра и минимальной температуры:
(46)
т.е. для ИТР-ll нагрузка ровна:
для КФ-5 нагрузка GКР1 = 26 даН, для КФДС-5 нагрузка GКР2 = 49,95 даН.
В режиме гололеда с ветром с учетом веса гололеда GГ на консоли и кронштейнах:
(47)
т.е. для ИТР-ll нагрузка ровна:
для КФ-5 нагрузка GКР1 = 26+8 = 34 даН, для КФДС-5 нагрузка GКР2 = 49,95+8 = 57,95 даН.
Горизонтальные нагрузки от давления ветра на трос, контактный провод, провода ДПР и фидерный провод, которые передаются с проводов на опоры.
(48)
р – распределенные нагрузки от давления ветра
Таким образом в режиме максимального ветра:
В режиме гололеда с ветром:
Горизонтальные нагрузки от давления ветра на опору
даН/м (49)
|
Сх – аэродинамический коэффициент лобового сопротивления ветру, для конических опор 0,7
SОП – площадь диаметрального сечения опоры (SОП = 3,46 м2).
В режиме максимального ветра:
В режиме гололеда с ветром:
Для расчета изгибающего момента М0 сведем данные нормативных нагрузок действующих на опору в таблицу 12.
Таблица 12 – Нормативные нагрузки приходящиеся на опору
Расчетный режим | Нормативная нагрузка, даН | ||||||||||||||
GП | GКН | GПР1 | GПР2 | GПР3 | GКР1 | GКР2 | РТ | РК | РПР1 | РПР2 | РПР3 | РОП | Риз | ||
Максимальный ветер | 132 | 43 | 26 | 24 | 24 | 26 | 50 | 44 | 42 | 33 | 29 | 29 | 119 | 27 | |
Гололед с ветром | 178 | 53 | 58 | 54 | 54 | 34 | 58 | 43 | 29 | 37 | 36 | 36 | 44 | 22 | |
Минимальная температура | 132 | 43 | 26 | 24 | 24 | 26 | 50 | - | - | - | - | - | - | - |
Определим изгибающие моменты относительно УОФ опор во всех трех расчетных режимах.
Для опоры при направлении ветра к пути:
(50)
В режиме максимального ветра:
Для остальных режимов аналогично выполним расчет результаты занесем в таблицу 13. Также произведем расчет при направлении ветра к полю.
Таблица 13 – Изгибающие моменты в зависимости от условий
Направление ветра | Значение нагрузки М0, для всех режимов | ||
Максимального ветра | Гололеда с ветром | Минимальных температур | |
к пути | 2341,6 | 1901,2 | 263,7 |
к полю | -1837,4 | -1478,7 | 257,3 |
Для заданных условий наиболее жестким оказался режим максимального ветра при чем его направление было к пути. В результате расчета максимальный изгибающий момент составил 22,4 кН·м, выбираем по приложению опоры МД-10-79, у которых нормативный изгибающий момент в УОФ составляет 44 кН·м, что больше значения полученного расчетом
Таблица 14 – Марка рассчитанных опор
Тип опоры | Марка опоры |
Анкерная | МД-10-79-1 |
Переходная | МД-10-79-2 |
Промежуточная | МД-10-79-3 |
Стойка жесткой поперечины | МД-10-79-4 |
Для анкерных опор выберем оттяжку типа А-2, трехлучевой анкер ТА-4, и опорную плиту.
|
|
Поперечные профили набережных и береговой полосы: На городских территориях берегоукрепление проектируют с учетом технических и экономических требований, но особое значение придают эстетическим...
Биохимия спиртового брожения: Основу технологии получения пива составляет спиртовое брожение, - при котором сахар превращается...
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰)...
Археология об основании Рима: Новые раскопки проясняют и такой острый дискуссионный вопрос, как дата самого возникновения Рима...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!