История создания датчика движения: Первый прибор для обнаружения движения был изобретен немецким физиком Генрихом Герцем...
Папиллярные узоры пальцев рук - маркер спортивных способностей: дерматоглифические признаки формируются на 3-5 месяце беременности, не изменяются в течение жизни...
Топ:
Оснащения врачебно-сестринской бригады.
Отражение на счетах бухгалтерского учета процесса приобретения: Процесс заготовления представляет систему экономических событий, включающих приобретение организацией у поставщиков сырья...
Теоретическая значимость работы: Описание теоретической значимости (ценности) результатов исследования должно присутствовать во введении...
Интересное:
Инженерная защита территорий, зданий и сооружений от опасных геологических процессов: Изучение оползневых явлений, оценка устойчивости склонов и проектирование противооползневых сооружений — актуальнейшие задачи, стоящие перед отечественными...
Мероприятия для защиты от морозного пучения грунтов: Инженерная защита от морозного (криогенного) пучения грунтов необходима для легких малоэтажных зданий и других сооружений...
Берегоукрепление оползневых склонов: На прибрежных склонах основной причиной развития оползневых процессов является подмыв водами рек естественных склонов...
Дисциплины:
2017-10-17 | 1230 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Целью составления гидравлической программы бурения, определение рационального режима промывки скважины, обеспечивающего наиболее эффективную отработку буровых долот при соблюдении требований и ограничений, обусловленных геологическими особенностями вскрываемого интервала, энергетическими, техническими и эксплуатационными характеристиками применяемого оборудования и инструмента.
Гидравлический расчет проводим в следующем порядке:
Исходные данные для расчета:
1. Глубина бурения скважины L, м. 2200
2. Глубина залегания кровли пласта с max градиентом
пластового давления, Lк, м. 1200
3. Пластовое давление с max градиентом пластового
давления, Рпл, мПа 16,67
4. Глубина залегания подошвы пласта с min градиентом
гидроразрыва (поглащения) Lп, м 1650
5. Давление гидроразыва Рг.р., мПа 300
6. Плотность разбуриваемых пород Рш, кг/м3
7. Механическая скорость бурения Vм, м/с 0,015
8. Момент турбобура, необходимый для разрушения
породы Мр, 1800
9. Минимальная скорость подъема жидкости
в затрубном пространстве, обеспечивающая вынос шлама Vк 0,85 м/с
10. Динамическое напряжение сдвига, t 0, Па 20
11. Пластовая вязкость, h, Па х с 0,027
12. Тип бурового насоса У8- 6М
13. Число буровых насосов 2
14. Диаметр скважины d скв., мм. 0,218
15. Элементы бурильной колонны:
УБТ С1- 178
длина L, м 141
наружный диаметр dн, м 0,178
внутренний диаметр dв, м 0,08
УБТ С1- 146
длина L, м 8
наружный диаметр dн, м 0,146
внутренний диаметр dв, м 0,074
ТБПК
длина L, м 250
наружный диаметр dн, м 0,127
внутренний диаметр dв, м 0,109
наружный диаметр замкового соединения, dм, м 0,170
Элементы наземной обвязки:
Условный размер стояка, мм. 140
Диаметр проходного сечения, мм.
бурового рукава 102
вертлюга 70
ведущей трубы 85
|
Расчет:
1.Определение потерь давления в бурильных трубах. Вычислим потери давления внутри бурильных труб. Для этого определяем значение критических чисел Рейнольдса в бурильной колонне по формуле:
Re кр = [ р х dв2 х t0 / h2]0.58 ()
где h - пластическая вязкость промывочной жидкости, Па х с.,
t0 - динамическое напряжение сдвига, Па.
р – плотность промывочной жидкости, кг/м3.
dв – внутренний диаметр бурильных труб, м.
В ЛБТ Reкр = 2100 + 7,3 [1130 х 0,1252 х 20 / 0,0272]0.58= 16579.03
В ТБПВ Reкр = 2100 + 7,3[1130 х 0.1092 х 20 / 0,0272]0.58 = 14452.04
В УБТ С1- 178 Reкр = 2100 + 7,3 [1130 х 0,0802 х 20 /0,0272]0.58= 10727.97
В УБТ С1 – 146 Reкр = 2100+ 7,3 [1130 х 0,0742 х 20 / 0,0272 ]0.58 = 3179.72
Вычслим действительные числа Рейнольдса жидкости в трубах по формуле:
Re т = 4 х р х Q / p х dв х h ()
где Q – расход жидкости, м3/с
В ЛБТ Re т = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 х 0,125 х 0,027 = 12795,47
В ТБПВ Re т = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 х 0,109 х0,027 = 14673,7
В УБТ С1- 178 Re т = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 х 0,080 х 0,027 = 19992,92
В УБТ С1 – 146 Re т = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 х 0,074 х 0,027 = 21613,97
В бурильной колонне везде Re т > Reкр, следовательно потери давления определяются по формуле Дарси- Вейсбаха. Рассчитываем значения коэффициентов гидравлического сопротивления l по формуле:
l = 0,1(1,46 К / dв + 100 / Reт ) ()
где К – коэффициент шероховатости стенок, принимаем для ЛБТ = 2,0 х 10-4 м,
ТБПВ = 3 х 10-4 м, УБТ = 3 х 10-4 м.
В ЛБТ l = 0,1(1,46 х 2 х 10-4 / 0,125 + 100 / 12795,47)0,25= 0,03174169
В ТБПВ l = 0,1 (1,46 х 3 х 10-4 / 0,109 + 100 / 14673,7)0,25 = 0,03226189
В УБТ С1- 178 l = (1,46 х 3 х 10-4 / 0,080 + 100 / 19992,92)0,25 = 0,031993139
В УБТ С1 – 146 l = (1,46 х 3 х 10-4 / 0,074 + 100 / 21613,97)0,25 = 0,032045522
Вычислим потери давления внутри бурильной колонны по формуле:
Dрт = l х 8 х р х Q2 l / p2 х dв5., мПа ()
В ЛБТ Dрт = 0,03174169 х 8 х 0,032 х 1803 х 1300 / 3,142 х 0,1255 = 1,78 МПа
В ТБПВ Dрт = 0,03226189 х 8 х 0,032 х 1130 х 250 / 3,142 х 0,1095 = 0,435 МПа
В УБТ С1- 178 Dрт = 0,031993139 х 8 х 0,032 х 1130 х 141 / 3,142 х 0,0805 = 0,1136 МПа
В УБТ С1 – 146 Dрт = 0,032045522 х 8 х 0,032 х 1130 х 8 / 3,142 х 0,0745 = 0,095 МПа
Местными потерями давления в приваренных замках ТБПВ пренебрегаем.
7. Вычислим потери давления в наземной обвязке по формуле:
Dр0 = (ас + аш + ав + ак) х рQ2., МПа ()
где ас, аш, ав, ак- коэффициенты гидравлических сопротивлений различных элементов обвязки (справочные значения)
|
Dр0 = (1,1 + 0,93 + 0,9 + 0,9) х 105 х 1130 х 0,032 = 0,389 МПа.
8. Определим потери давления в затрубном пространстве. Определим критическое значение числа Рейнольдса промывочной жидкости Reкр, при котором происходит переход от ламинарного режима к турбулентному по формуле. (2.47.)
За ЛБТ
0 – 410 м Reкр = 2100 + 7,3 [ 1130 (0,320 – 0,147)2 х 20 /0,0272 ]0,58= 23208,79
410 – 2200 м Reкр = 2100 + 7,3 [ 1130 (0,218 – 0,147)2 х 20 / 0,027 ]0.58 = 9612.48
За ТБПВ Reкр = 2100 + 7,3 [ 1130 (0,218 – 0,127)2 х 20 / 0,027 ]0.58 = 12118,708
За УБТ С1- 178 Reкр = 2100 + 7,3 [ 1130 (0,218 – 0,178)2 х 20 / 0,027 ]0.58 = 5961,12
За УБТ С1- 146 Reкр = 2100 + 7,3 [ 1130 (0,218 – 0,146)2 х 20 / 0,027 ]0.58 = 9735,359
За турбобуром Reкр = 2100 + 7,3 [ 1130 (0,218 – 0,195)2 х 20 / 0,027 ]0.58 = 4132,02
Вычисляем действительные числа Рейнольдса при течении жидкости в кольцевом пространстве:
Reкп = 4р х Q / p х (dс х dн)h ()
За ЛБТ 0 – 410 Reкп = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 (0,320 + 0,147) х 0,027 = 3425,1
410 – 2200 Reкп = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 (0,218 + 0,147) х 0,027 = 4416,94
За ТБПВ Reкп = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 (0,218 + 0,127) х 0,027 = 4637,48
За УБТ С1- 178 Reкп = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 (0,218 + 0,178) х 0,027 = 4038,97
За УБТ С1- 146 Reкп = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 (0,218 + 0,146) х 0,027 = 4394,049
За турбобуром Reкп = 4 х 1130 х 0,03 / 3,14 (0,218 + 0,195) х 0,027 = 3872,72
Для ЛБТ, ТБПВ, УБТ Re кп < Reкр, значит движение жидкости происходит при ламинарном режиме, определим числа Сен- Венана по формуле:
Sкп = p х t0 (dс – dн)2 (dс + dн) / 4 h х Q, ()
За ЛБТ
0 – 410 м. Sкп = 3,14 х 20 (0,320 – 0,147)2 (0,320 + 0,147) / 4 х 0,027 х 0,03 =72,4
410- 2200 м. Sкп = 3,14 х 20 (0,218 – 0,147)2 (0,218 + 0,147) / 4 х 0,027 х 0,03 = 35,66
За ТБПВ Sкп = 3,14 х 20 (0,218 – 0,127)2 (0,218 + 0,127) / 4 х 0,027 х 0,03 = 12,28
За УБТ С1 – 178 Sкп = 3,14 х 20 (0,218 – 0,178)2 (0,218 + 0,178) / 4 х 0,027 х 0,03 = 12,28
За УБТ С1- 146 Sкп = 3,14 х 20 (0,218 – 0,146)2 (0,218 + 0,146) / 4 х 0,027 х 0,03 =36,57
Рассчитаем потери давления по длине кольцевого пространства по формуле:
Dркп = 4 х t0 х l / bкп(dc - dн), МПа ()
ЛБТ 0- 410 Dркп = 4 х 20 х 410 / 0,58(0,320 – 0,147) = 0,139729 МПа
410- 2200 Dркп = 4 х 20 х 1790 / 0,58(0,218 – 0,147) = 0,3477416 МПа
ТБПВ Dркп = 4 х 20 х 250 / 0,7(0,218 – 0,127) = 0,1549186 МПа
УБТ С1- 178 Dркп = 4 х 20 х 147 / 0,55(0,218 – 0,178) = 0,0511272 МПа
УБТ С1- 146 Dркп = 4 х 20 х 8 / 0,55(0,218 – 0,146) = 0,05916 МПа
турбобур Dркп = 4 х 20 х 25 / 0,35(0,218 – 0,195) = 0,0248447 МПа
åDркп = 0,7811234 МПа.
9. Определяем потери давления от замков в кольцевом пространстве по формуле:
Dрмк = l / lм (dc2 – dн2 / dc2 – dн2 - 1)2х р Vкп2, мПа ()
где lм – средняя длина трубы, м., dн – наружный диаметр муфты, м
ЛБТ 0–410м.
Dрмк = 410/12х(0,3202 – 0,1472/0,3202–0,1722 –1) 2 х1130 х 0,9072 = 0,0039099 МПа.
410- 2200
Dрмк = 1790 /12 х (0,2182 – 0,1472 / 0,2182 – 0,1722 – 1) 2 х 1130 х 0,9072 = 0,004462 МПа.
ТБПВ Dрмк = 250 /12 х (0,2182 – 0,1272 / 0,2182 – 0,1702 – 1) 2 х 1130 х 0,9072 = 0,0,009105 МПа.
|
åDрмк = 0,017476 МПа
10. Определим перепад давления в турбобуре по формуле:
Dртур = Dртн х р х Q2 / рс х Q2тн , МПа ()
где Dртн , Q2тн – справочные данные турбобура при номинальном режиме его работы на жидкости известной плотности рс
Dртур = 5 х 10-6 х 1130 х 0,03 / 1000 х 0,032тн = 5,65 МПа
11. Определим потери давления в промывочных каналах породоразрушающего инструмента. Для лопастного долота потери давления найдем по формуле:
Dрд = 1,389 х р х Q2 х 10-16 / Мд2 х f2. МПа ()
где Q- расход промывочной жидкости., Мд – коэффициент расхода промывочных отверстий гидромониторного долота Мд = 0,9- 0,95
f- суммарная площадь промывочных каналов, м2.
Dрд =1,389 х 1130 х 19442 х 10-16 / 0,952 х 0,0004482552 = 3,184 МПа
Таким образом суммарные потери давления во всей циркуляционной системе:
Р = åDрт + Dр0 + åDркп + åDрмк + Dртур + Dрд, МПа ()
åDрт = 1,78 + 0,435 + 0,1136 + 0,095 = 24 кгс/см2
åDркп = 0,7811234 мПа = 7,81 кгс/см2
Dр0 = 0,389 МПа = 3,89 кгс /см2
åDрмк = 0,017476 МПа = 0,17 кгс /см2
Dртур = 5,65 МПа = 56,5 кгс /см2
Dрд = 3,184 МПа = 31,84 кгс /см2
Р = 7,81 + 3,89 + 0,17 + 56,5 + 31,84 = 100,21 кгс /см2
Поскольку наибольшая гидравлическая мощность развиваемая буровым насосом должна быть передана на турбобур и долото при условии:
DРд + DРтур ³ 2/3 Рн ()
то потери давления в системе циркуляции могут быть записаны в общем виде:
åDрт + åDркп + åDрмк + Dр0 = 1/3 Рн ()
В нашем случае эти условия выполнены, что означает: насос У8 – 6МА2 выбран правильно и по своим техническим характеристикам удовлетворяет этим условиям.
Характеристика работы насоса У8 – 6МА2:
1. Интервал бурения 410 – 2200 метров.
2. Удельная гидравлическая мощность, квт /см2 1,393
3. Диаметр цилиндровых втулок, мм 170
4. Допустимое давление, кгс / см2 145
5. Коэффициент заполнения, 0,9
6. Число двойных ходов, в мин. 66
7. Производительность, л / сек. 30,0
|
|
Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций...
Биохимия спиртового брожения: Основу технологии получения пива составляет спиртовое брожение, - при котором сахар превращается...
Историки об Елизавете Петровне: Елизавета попала между двумя встречными культурными течениями, воспитывалась среди новых европейских веяний и преданий...
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰)...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!