Электромеханические переходные процессы

КОНСПЕКТ ЛЕКЦИЙ

 

по дисциплине

 

ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ

Ростов-на-Дону 2017

ЛЕКЦИЯ 1

ВВЕДЕНИЕ

В настоящее время все электрические станции и потребители электрической энергии объединены в энергетические системы. Повреждения в энергосистемах приводят к разрушению основного оборудования, к недоотпуску электроэнергии потребителям и т.п. Наиболее тяжёлыми повреждениями являются короткие замыкания (КЗ). КЗ это непредусмотренное проектом соединение между фазами или в сетях с заземлённой нейтралью, также между фазой и землёй.

Как при нормальной эксплуатации (включение или отключение элементов энергосистемы и т.п.), так и при аварийных ситуациях (обрыв цепи, короткое замыкание и т.п.) в энергетической системе возникают переходные процессы. При переходных процессах происходит изменение электромагнитного состояния элементов энергосистемы. Переходные процессы в энергетических системах делятся на: волновые, электромагнитные и электромеханические.

Волновые переходные процессы обусловлены либо внутренними коммутационными, либо грозовыми перенапряжениями. Возможные последствия процесса - электрический пробой изоляции.

Электромагнитные переходные процессы, обусловлены изменением энергии магнитного поля в индуктивностях элементов. Роторы генераторов не успевают изменить свои скорости и относительные положения. Выключатели под действием релейной защиты осуществляют отключение повреждённых элементов. Возможные последствия - механическое и/или термическое разрушение оборудования.

Электромеханический переходный процесс является завершающей стадией электромагнитного переходного процесса. Он характеризуется тем, что на электромагнитный процесс накладывается механический, возникающий вследствие изменения скоростей вращения роторов генераторов и их относительных положений. Наиболее опасные последствия: нарушение устойчивости и выпадение системы из синхронизма.

Виды КЗ в электрических сетях. В сетях с глухозаземлённой нейтралью (напряжением 110-1150 кВ) и четырёх проводных сетях (0,4 кВ) могут возникать трёхфазные (), двухфазные (), однофазные () и двухфазные КЗ на землю (). В сетях с изолированной нейтралью (напряжением 3-35 кВ) такие же виды замыканий за исключением коротких замыканий на землю () и (). В сетях с изолированной нейтралью замыкание на землю называется простым замыканием. Ток при таких замыканиях, как правило, не превышает 50 А.

Несимметричные короткие замыкания представляют собой поперечную несимметрию в сети.

Основные причины возникновения КЗ:

· неправильные проектирование, монтаж и эксплуатация электроустановок,

· механические повреждения и перекрытие токоведущих частей,

· удары молнии.

Последствия КЗ:

· снижение уровня напряжения у потребителей,

· динамическое и термическое разрушение оборудования,

· нарушение параллельной работы энергосистем.

При выполнении расчётов токов КЗ принимаются следующие допущения:

· все трёхфазные элементы электроэнергетической системы считаются симметричными,

· не учитывается сдвиг по фазе ЭДС синхронных машин и асинхронных электродвигателей,

· не учитываются качания роторов генераторов,

· не учитывается насыщение магнитных систем генераторов и трансформаторов,

· не учитываются намагничивающие токи трансформаторов,

· не учитываются активные сопротивления элементов энергосистем,

· не учитывается распределённая ёмкость обмоток и линий.

В месте КЗ, как правило, образуется переходное сопротивление в виде электрической дуги и активного сопротивления заземлителей при замыканиях на землю. Дуга представляет собой активное сопротивление, величина которого может быть приближённо определена по формуле

,

где В/м - напряжённость столба дуги; - длина дуги, м; - действующее значение тока, А. В сетях высокого напряжения индуктивное сопротивление цепи КЗ в 5-30 раз превышает активное сопротивление (к тому же сопротивления складываются под углом 90^о), и последнее мало влияет на величину тока КЗ. При выборе токоведущих частей и аппаратуры исходят из наиболее тяжёлых условий и принимают металлическое КЗ, т.е. переходное сопротивление в месте КЗ равно нулю, что даёт некоторый запас.

Назначение расчётов токов короткого замыкания (ТКЗ):

· выбор наиболее рациональных схем электрических соединений,

· выбор оборудования устойчивого к ТКЗ,

· выбор уставок срабатывания устройств релейной защиты,

· проектирование защитных заземлений.

Требования к погрешности расчётов ТКЗ определяются целью расчётов. Так, расчёты ТКЗ для целей релейной защиты должны выполняться с меньшей погрешностью по сравнению с расчётами для выбора электрических аппаратов.

 

 

В ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ

ЛЕКЦИЯ 2

 

Рис. 1.1 Условное изображение и схема замещения синхронного генератора

В течение переходного режима ЕДС генератора и его внутреннее сопротивление непрерывно изменяются.

Для расчёта ТКЗ в начальный момент времени генератор должен быть представлен сверхпереходной ЭДС по поперечной оси и сверхпереходным сопротивлением по продольной оси . Термин "сверхпереходный" означает, что при определении параметра учтены все свободные токи статора и ротора (рис.1.2): в обмотке возбуждения (ОВ) и демпферных обмотках по продольной (d) и поперечной (q) осям (ДО), и обозначается верхним индексом - два штриха (''). Переходный процесс наступает либо после затухания свободных токов в ДО, либо при отсутствии ДО в гидрогенераторе в момент КЗ. В турбогенераторе роль ДО играет массивный ротор.

Рис.1.2 Ротор синхронного генератора с демпферными обмотками

Для расчётов токов КЗ в сверхпереходном режиме для генераторов задаются: активная мощность (иногда полная ), номинальное напряжение на выводах генератора , сверхпереходные относительные номинальные ЭДС и сопротивление , коэффициент мощности . Параметры синхронных генераторов приведены в приложении 1.

Сверхпереходные сопротивления по продольной оси в справочной литературе приводятся в относительных номинальных единицах, а их величины находятся в диапазоне 0,11 0,25. Коэффициент мощности составляет 0,8 0,9. С увеличением номинальной мощности генераторов , и , как правило, увеличиваются.

Типовые турбогенераторы, выпускаемые в нашей стране, имеют следующие номинальные мощности ():

2,5; 4,0; 6,0; 12, 32, 50, 63, 100, 160, 200, 300, 500, 800, 1000, 1200 МВт;

и номинальные напряжения (линейные):

3,15; 6,3; 10,5; 13,8; 15,75; 18; 20; 24 кВ.

(в результате модернизации в некоторых генераторах мощность увеличена по сравнению с приведенной выше).

Если ЭДС генератора в сверхпереходном (переходном) режиме неизвестна, то её можно определить из предшествующего режима работы. ЭДС превышает напряжение на зажимах генератора на величину падения напряжения на его внутреннем сопротивлении (). В частности, относительная номинальная ЭДС для расчёта сверхпереходного тока () может быть определена из выражения

, (1.11)

где , - относительные номинальные напряжение на выводах и ток генератора в режиме, предшествующем КЗ. ЭДС генератора в именованных единицах

. (1.12)

Силовой трансформатор. Условное изображение двухобмоточного трансформатора и его схема замещения приведены на рис.1.3. При вычислении токов КЗ намагничивающими токами трансформаторов пренебрегают. При расчёте токов трёхфазных КЗ и в симметричных режимах соединение обмоток трансформаторов допускается не указывать.

Рис.1.3 Условное изображение и схема замещения двухобмоточного

Трансформатора

В справочной литературе для двухобмоточных трансформаторов задаются: полная мощность , напряжения обмоток высокого () и низкого () напряжений (или первичной ()и вторичной () обмоток, напряжение короткого замыкания в процентах , или относительных единицах .

Напряжение короткого замыкания трансформатора определяется из опыта КЗ при пониженном напряжении и номинальном токе. Оно связано с относительным номинальным сопротивлением трансформатора выражением:

. (1.13)

Индуктивное сопротивление трансформатора определяется потоками рассеяния. С увеличением номинального напряжения, увеличиваются расстояние между обмотками и потоки рассеяния, следовательно, и индуктивное сопротивление.

Трёхфазные трансформаторы, выпускаемые в нашей стране, мощностью более 10 МВА имеют следующие номинальные мощности ():

16, 25, 32, 40, 63, 100, 125, 200, 250, 320, 400, 500, 630, 800, 1000 МВА.

Условное изображение трёхобмоточного трансформатора и автотрансформатора, а также их схема замещения, представляющая трёхлучевую звезду, приведены на рис.1.4.

Для трёхобмоточных трансформаторов (и автотрансформаторов) задаются следующие параметры: номинальная мощность , напряжения обмоток высокого (), среднего () и низкого () напряжений, три напряжения короткого замыкания для каждой пары обмоток: , , . Для автотрансформаторов в каталогах приводятся напряжения КЗ, приведенные к проходной мощности .

Рис.1.4 Условные изображения и схема замещения автотрансформатора и

Рис.1.5. Условное изображение трансформатора с расщеплёнными обмотками и схема его замещения

При раздельной работе расщеплённых обмоток такой трансформатор характеризуется реактивным сопротивлением расщепления , определённым по напряжению КЗ между двумя одинаковыми расщеплёнными обмотками. Из схемы замещения следует . Так как обмотки Н1 и Н2 одинаковы, то

. (1.14)

Из схемы замещения (рис.1.5) с учётом (1.14) имеем

,

откуда

. (1.15)

Токоограничивающий эффект двухобмоточных трансформаторов с расщеплённой обмоткой характеризуется коэффициентом расщепления

. (1.16)

Если в каталоге приводится только значение , то зная по (1.16) определяют , а по (1.14) и (1.15) определяют сопротивления лучей схемы замещения. Для однофазных двухобмоточных трансформаторов (и автотрансформаторов) при расщеплении обмотки низкого напряжения на две цепи (обмотки) . Для трёхфазных двухобмоточных трансформаторов классов напряжений 35, 110 и 220 кВ с расщеплёнными обмотками низкого напряжения на две цепи можно принять .

 

 

ЛЕКЦИЯ 3

 

Линии электропередачи. Воздушные линии (ВЛ) могут быть одноцепными и многоцепными (для повышения передаваемой мощности); из многоцепных наибольшее распространение получили двухцепные. ВЛ обладают практически равномерно распределёнными по длине линии удельными параметрами. В практических расчётах токов КЗ для сравнительно небольших длин ВЛ до 150-300 км и кабельных линий до 30-50 км распределённые параметры заменяют сосредоточенными.

Данные о пропускной способности ВЛ и предельных расстояниях передачи приведены в приложении 3. Необходимо обратить внимание, что большему напряжению соответствует большая передаваемая мощность. Предельные длины линий напряжением ниже 35 кВ ориентировочно могут быть определены по правилу: "киловольт на километр", т.е. для напряжения 10 кВ – 10 км, 6 кВ – 6 км и т.п.

Погонные индуктивные сопротивления фаз ВЛ зависят от взаимного расположения токоведущих проводников и их геометрических размеров. При расчётах токов КЗ пользуются средними погонными значениями индуктивного сопротивления . Если известны расстояния между проводами и тип проводов, то параметры удельных индуктивных сопротивлений можно найти из приложения 4.

Одноцепная линия. Условное изображение одноцепной ВЛ и схема замещения приведены на рис. 1.6.

Рис. 1.6 Схема замещения и условное изображение ЛЭП

Для одиночного провода, расположенного параллельно поверхности земли Джон Р. Карсон получил формулу для вычисления погонного сопротивления на частоте =50 Гц на основе эквивалентного расстояния возврата тока в земле:

,

где - эквивалентная глубина возврата тока в земле, зависящая от сопротивления земли, которая при отсутствии данных о грунте принимается равной примерно 1000 м; - эквивалентный радиус провода ( - здесь измеренный диаметр проводника). Уменьшение эквивалентного радиуса проводника обусловлено поверхностным эффектом.

Провода линий выполняются многожильными, свитыми из отдельных круглых проволок, поэтому для многожильных проводов эквивалентный радиус ещё меньше .

Для выравнивания электрического поля проводов и ослабления явления ионизации воздуха в сетях напряжением 330 кВ и выше ВЛ выполняются с расщеплёнными проводами, при этом эквивалентный радиус системы проводов одной фазы определяется выражением

,

где - среднее геометрическое расстояние между проводами одной фазы, - число проводов в фазе.

В ПУЭ установлены наименьшие значения допустимых диаметров проводов из условий короны: 110 кВ – АС-70; 220 кВ – АС-240; 330 кВ – АСО-600 или 2 АСО-240 (два провода в фазе); 500 кВ – 2 АСО-700 или 3 АСО-400 (два и три провода в фазе соответственно); 750 кВ – 4 АСО-500 (четыре провода в фазе).

В трёхфазных ВЛ индуктивное сопротивление складывается из собственного сопротивления фазы и двух взаимных сопротивлений (фаз) и

.

Считая, что выполнен полный цикл транспозиции проводов, и учитывая, что векторы токов (и потоков) фаз расположены под углом 120^о

,

где - среднее геометрическое расстояние между фазными проводами, здесь - расстояние между проводниками фаз и .

Для ЛЭП с номинальным напряжением до 220 кВ включительно 0,7 Ом/км, 0,3 Ом/км, поэтому при отсутствии данных о параметрах линии можно приближённо считать, что Ом/км.

С увеличением номинального напряжения линии, диаметр проводов увеличивается и, несмотря, на то, что расстояние между проводниками фаз также увеличивается, ёмкости проводов (междуфазные и относительно земли) всё же возрастают, а индуктивное сопротивление линии уменьшается, так как . При отсутствии данных о ВЛ можно принять: для линий с номинальным напряжением 330 кВ и двумя проводами в фазе

0,32 Ом/км, а с номинальным 500 кВ и тремя проводами в фазе –

0,29 Ом/км.

В симметричном режиме, в том числе и при трёхфазном КЗ, магнитные потоки, создаваемые токами, протекающими в проводах фаз, в грозозащитном тросе взаимно компенсируются. Поэтому тросы не оказывают влияние на магнитное состояние линии, (даже в старых конструкциях ВЛ, когда тросы заземлялись на каждой опоре) и, следовательно, на её индуктивное сопротивление при трёхфазных КЗ влияния не оказывают.

При необходимости учёта активного сопротивления ВЛ, например, при расчёте переходного режима, погонное активное сопротивление может быть найдено из приложения 5 или по формулам:

· для медных проводов Ом/км,

· для алюминиевых проводов Ом/км,

где - сечение провода, мм² (активное сопротивление проводов из цветных металлов обычно применяемых сечений при частоте 50 Гц практически равно активному сопротивлению на постоянном токе, т.е. влияние поверхностного эффекта можно не учитывать).

Двухцепная линия. Магнитные потоки второй цепи двухцепной линии взаимно компенсируются в каждой фазе первой цепи, поэтому не оказывают на неё магнитного влияния. Электрическое влияние второй цепи характеризуется только её параллельным включением. Если сопротивления обеих цепей одинаковы, то результирующее сопротивление двухцепной линии

.

Кабели. Так как расстояния между проводниками фаз в кабеле меньше, чем в ВЛ, то индуктивные сопротивления трёхжильных кабелей значительно меньше, чем для проводов ВЛ. В среднем они равны: для кабелей напряжением 35 кВ – 0,12 Ом/км; 3-10 кВ – 0,07-0,08 Ом/км; до 1 кВ – 0, 06 - 0,07 Ом/км.

Активное сопротивления кабелей (обычно применяемых сечений при частоте 50 Гц) практически равно активному сопротивлению для постоянного тока и может быть определено по ранее приведенным формулам для ВЛ. В отличие от других элементов энергосистем активное сопротивление кабеля часто соизмеримо с его индуктивным сопротивлением на частоте 50 Гц и учитывается при расчётах токов КЗ. Длины кабелей напряжением 6-10 кВ в среднем равны 5-7 км, в сельской местности достигают до 10 км. Более точно значения индуктивного и активного сопротивлений кабеля обычно находятся по заводским данным, приводимым в справочной литературе (приложение 6).

Реакторы. Условное изображение реактора (одинарного) и схема его замещения приведены на рис. 1.7. Для токоограничивающих реакторов задаются номинальные напряжение , ток и сопротивление в процентах . Сопротивление реактора определяется, главным образом, собственной индуктивностью катушки каждой фазы, а взаимной индуктивностью между обмотками фаз пренебрегают.

Рис.1.7. Условное изображение и схема замещения одинарного реактора

Для ограничения токов КЗ применяются также сдвоенные реакторы (СДР). Условное изображение СДР и его схема замещения приведены на рис. 1.8. Сдвоенный реактор состоит из двух одинаковых катушек (ветвей) с индуктивностями каждая. Эти катушки магнитно связаны при взаимной индуктивности .

а) б)

Рис. 1.8. Условное изображение (а) и схема замещения (б) СДР

При протекании тока только по одной ветви (рис. 1.8, а) сопротивление этой ветви . В нормальных условиях (рис. 1.8, б) через обе катушки протекают одинаковые токи в противоположных направлениях, поэтому сопротивление каждой катушки в этих условиях составляет

. (1.17)

Степень индуктивной связи двух катушек характеризуется коэффициентом связи , где , - индуктивности катушек. У сдвоенного реактора , поэтому

. (1.18)

а) б)

в)

Рис. 1.9. Схемы замещения СДР при повреждениях в разных точках

Подставляя (1.18) в (1.17) и учитывая, что , получаем

. (1.19)

Как видно из (1.19), сопротивление каждой ветви в нормальном режиме уменьшается, так как, . В этом заключается достоинство сдвоенного реактора. При протекании тока в обеих катушках в одном направлении (рис. 1.9, в) сопротивление каждой катушки

и для всего реактора для этого случая (параметры реакторов приведены в приложении 7).

Электрические двигатели. Электрические двигатели (ЭД) и синхронные компенсаторы (СК), расположенные вблизи места КЗ являются дополнительными источниками тока КЗ, поэтому их необходимо учитывать при расчёте сверхпереходных токов КЗ. Условное изображение и схема замещения ЭД такие же, как и синхронного генератора. ЭДС ЭД вычисляется по формуле

, (1.20)

где , , - напряжение, ток и фазовый угол двигателя в нагрузочном режиме, предшествующем КЗ; знак плюс соответствует синхронному двигателю (СД) и СК, знак минус - асинхронному двигателю (АД) и недовозбуждённому СД.

При отсутствии паспортных данных можно пользоваться их средними номинальными значениями:

· для СД и СК и ;

· для АД и ,

где - кратность пускового тока АД.

ЭДС и внутреннее сопротивление асинхронного двигателя в начальный момент КЗ обозначаются так же, как и сверхпереходные параметры синхронных генераторов. Роторы асинхронных двигателей не имеют демпферных обмоток, этим термином подчёркивается такое же быстрое затухание свободных токов в обмотках АД, как и демпферных обмотках.

Технические характеристики электрических двигателей и синхронных компенсаторов приведены в приложении 8.

Обобщённая (промышленная) нагрузка. Под обобщённой нагрузкой принято понимать совокупность АД, каждый из которых имеет небольшую мощность. Таким образом, обобщённая нагрузка это эквивалентный АД, поэтому и ведёт себя подобно АД. Схема замещения обобщённой нагрузки, подключённой в месте КЗ, такая же, как и синхронного генератора (идеальный источник ЭДС и внутреннее сопротивление). Реактивность обобщённой нагрузки зависит от характера приёмников электроэнергии и относительного участия каждого из них в рассматриваемом процессе. Для средней статистической нагрузки в настоящее время принято считать , .

Электрическая система. Совокупность электрических станций, электроподстанций, трансформаторов связи, ЛЭП можно заменить одним эквивалентным генератором, который принято называть электрической системой. Для системы задаются полная мощность (мощность всех входящих в систему генераторов) и номинальное напряжение .

На схеме замещения система изображается так же, как и генератор (идеальный источник ЭДС и внутреннее сопротивление неизменяющиеся во времени). При этом необходимо иметь в виду, что номинальное напряжение генератора, как правило, не превышает 24 кВ (очень редко 150 кВ), поэтому подключаемые к нему обмотки трансформаторов соединены в треугольник.

Напряжения системы, в принципе, могут иметь различные значения из стандартного ряда напряжений, как правило, более высокие, чем напряжения генераторов, поэтому подключаемые обмотки трансформаторов, обычно соединены в звезду. Напомним, что обмотки высокого напряжения (выше 35 кВ) соединяются в звезду с заземлённой нейтралью, обмотки низкого напряжения (ниже 35 кВ) – в треугольник.

Часто для системы задаются полная мощность при трёхфазном КЗ и напряжение той ступени , где известна мощность, в этом случае сопротивление системы: в именованных единицах

, (1.21)

в относительных единицах

. (1.22)

ЛЕКЦИЯ 4

 

ЛЕКЦИЯ 5

Пример 1.1. Произвести расчёт сверхпереходного тока КЗ при трёхфазном повреждении в точке для заданного участка энергосистемы (рис.1.11) в именованных и относительных базисных единицах с точным и приближённым приведением коэффициентов трансформации. Оба генератора до возникновения повреждения работали в номинальном режиме.

Рис.1.11 Схема участка энергосистемы к примеру 1.1

Параметры элементов схемы:

· Генератор ТВФ-100-2: =100 МВт; =10,5 кВ; =0,85; =0,183;

· Трансформатор Т1: ТЦ-12500/220: =125 МВА; =10,5 кВ; =242 кВ; =11%;

· Автотрансформатор АТДЦТН-200000/220/110 = 200 МВА; =220 кВ; = 121 кВ; = 38,5 кВ; =34 %; = 11%; = 21%;

· Трансформатор Т2 ТРДЦН-125000/110: = 125 МВА; =110 кВ; =11 кВ; = 10,5 %;

· Двухцепная линия: длина Л1 = 60 км, погонное сопротивление = 0,4 Ом/км;

· Одноцепная линия: длина Л2 = 25 км, погонное сопротивление = 0,4 Ом/км.

Используя рекомендации п.1.3, составим схему замещения (рис.1.12). Генераторы, трансформаторы, двухцепная линия, автотрансформаторы, используя принцип симметрии, изображаются одним элементом, а наличие параллельного элемента учитывается при вычислении сопротивления. По реактору и обмоткам низшего напряжения автотрансформаторов ток КЗ не протекает, поэтому на схеме замещения они отсутствуют.

Рис.1.12 Схема замещения для примера 1.1

В качестве основной ступени принимается та ступень, где произошло КЗ. Напряжение на этой ступени 11 кВ.

 

Расчёт токов КЗ в именованных единицах с точным приведением коэффициентов трансформации.

Сопротивления всех элементов и ЭДС генераторов выразим в именованных единицах.

Сопротивление генератора, приведенное к его номинальным параметрам

Ом.

Сопротивление двух генераторов, приведенное к ОС

Ом.

Сопротивление трансформатора Т1, приведенное к обмотке низкого напряжения

Ом.

Сопротивление двух трансформаторов Т1, приведенное к ОС

Ом.

Сопротивление одной цепи двухцепной линии Л1

Ом.

Сопротивление двухцепной линии Л1, приведенное к ОС

Ом.

Сопротивление автотрансформатора, приведенное к обмотке высокого напряжения

Ом.

Сопротивление двух автотрансформаторов, приведенное к ОС,

Ом.

Сопротивление одноцепной линии Л2

Ом.

Сопротивление одноцепной линии Л2, приведенное к ОС,

Ом.

Сопротивление трансформатора Т2, приведенное к обмотке низкого напряжения, т.е. к ОС

Ом.

Суммарное сопротивление цепи, приведенное к ОС

Ом.

ЭДС генератора в относительных номинальных единицах

.

ЭДС генератора в именованных единицах

кВ.

ЭДС генератора, приведенная к ОС,

кВ.

Сверхпереходный ток КЗ на ОС

кА.

Расчёт токов КЗ в относительных базисных единицах с точным приведением коэффициентов трансформации.

Выбираем базисную мощность = 1000 МВА и базисные напряжения ступеней. В качестве первой ступени принимается ступень, где произошло КЗ. Базисное напряжение первой ступени принимается равным действительному напряжению на этой ступени = 11 кВ. Относительные базисные напряжения остальных ступеней.

кВ;

кВ;

кВ.

Сопротивление двух генераторов

.

Сопротивление двух трансформаторов Т1

.

Сопротивление двухцепной линии Л1

.

Сопротивление обмоток В-С напряжения двух автотрансформаторов

.

Сопротивление одноцепной линии Л2

.

Сопротивление трансформатора Т2

.

Суммарное сопротивление цепи

.

ЭДС генератора в относительных базисных единицах

.

Относительный базисный ток КЗ

.

Сверхпереходный ток КЗ в именованных единицах

кА.

Расчёт токов КЗ в именованных единицах с приближённым приведением коэффициентов трансформации.

Действительные напряжения на элементах схемы заменим средними значениями.

Сопротивления элементов схемы, приведенные к ОС

Ом,

Ом,

Ом,

Ом,

Ом,

Ом.

Суммарное сопротивление цепи, приведенное к ОС

Ом.

ЭДС генератора, приведенная к ОС

кВ.

Сверхпереходный ток КЗ ОС

кА.

Расчёт токов КЗ в относительных базисных единицах с приближённым приведением коэффициентов трансформации.

Выбираем базисную мощность = 1000 МВА и базисные напряжения ступеней. Базисные напряжения ступеней принимаются равным средним напряжениям на соответствующих ступенях: кВ, кВ; кВ; кВ. Определяем относительные сопротивления элементов схемы, приведенные к базисным условиям:

;

;

;

;