Общие условия выбора системы дренажа: Система дренажа выбирается в зависимости от характера защищаемого...
Адаптации растений и животных к жизни в горах: Большое значение для жизни организмов в горах имеют степень расчленения, крутизна и экспозиционные различия склонов...
Топ:
Проблема типологии научных революций: Глобальные научные революции и типы научной рациональности...
Марксистская теория происхождения государства: По мнению Маркса и Энгельса, в основе развития общества, происходящих в нем изменений лежит...
История развития методов оптимизации: теорема Куна-Таккера, метод Лагранжа, роль выпуклости в оптимизации...
Интересное:
Национальное богатство страны и его составляющие: для оценки элементов национального богатства используются...
Уполаживание и террасирование склонов: Если глубина оврага более 5 м необходимо устройство берм. Варианты использования оврагов для градостроительных целей...
Финансовый рынок и его значение в управлении денежными потоками на современном этапе: любому предприятию для расширения производства и увеличения прибыли нужны...
Дисциплины:
 2017-07-25 |
 257 |
из
5.00
|
Заказать работу |
|
|
|
|
Рис.1 Поперечный разрез двигателя
Рис.2 Продольный разрез двигателя
Исходные данные
| D= | мм | |
| S= | мм | |
| n= | мин^-1 | |
| ε= | 13.4 | |
| λнп= | 0.266 | |
| Pг= | 0.104 | |
| Pa= | 0.128 | МПа |
| Ta= | 407.995 | K |
| Tb= | 1213.377 | K |
| Pb= | 0.394 | МПа |
| Pk= | 0.128 | МПа |
| Tk= | 334.749 | К |
| α= | 1.6 | |
| n2= | 1.236 | |
| φk= | 0.094 | |
| φa= | 0.14 | |
| Pг= | 0.104 | МПа |
| b= | ||
| λвп= | 0.0865 | МПа |
| φоп | мм | |
| φз | мм |
Расчёт время сечения продувочных окон
Наполнение,продувка и выпуск отработавших газов осуществляется щелевым способом.Впускные окна открываются верхним поршнем,выпускные нижним.Смещение кривошипов коленчатого вала обеспечивает последовательность открытия сначала выпускных окон для выпуска газов,затем открываются впускные,осуществляется продувка,затем выпускные окна закрываются,а через верхние нагнетается свежая порция воздуха.Благодаря большому объёму впускного ресивера продувочный воздух подаётся в цилиндра почти под постоянным давлением.
Эффективность смесеобразования на НК65 обеспечивается оригинальной формой впускных продувочных окон.Четыре из шести впускных окон имеют форму приплюснутого конуса(рис 3),и направлены так,что при продувке создают вихревое движение воздуха в цилиндре,которое сохраняется и при такте сжатия.Вихревое движение воздуха при впрыскивании топлива улучшает смесеобразование в цилиндре двигателя.
Рис.3.Впускные продувочные окна(разрез)
Исходные данные для расчёта время-сечений
Расстояние от оси КВ:
До верхней кромки выпускного прямоугольного окна 0,262 м
До нижней кромки впускного прямоугольного окна 0,447 м
До середины впускного окна 0,4525 м
|
|
Площадь впускного круглого окна 0,0001674 м2
Ширина впускного прямоугольного окна 0,013 м
Ширина выпускного прямоугольного окна 0,017 м
Высота выпускного прямоугольного окна 0,0125 м
Количество окон:
Впускные прямоугольные 2
Впускные круглые 4
Выпускные прямоугольные 5
Время-сечения выпускных окон
Рис.4 Полости выпускных окон
Количество окон 5
Высота окна(А) 0,0125 м
Ширина окна(L) 0,017 м
Расстояние от оси КВ до верхней кромки выпускного окна (Н) 0,262 м
Время-сечения выпускных окон:
Fвыпуск(φ)=h*L*5,м2
Где
h-высота открытия выпускного окна
h=0,если Sнижн>=H
h=H-Sнижн,если (H-Sнижн)<А
h=A,если (H- Sнижн)>=А
где:
Sнижн-перемещение кромки нижнего поршня от оси КВ
Результаты расчётов приведены в таблице 1 и показаны на рисунке 5
Таблица 1 Время-сечение выпускных окон
| φ,град | Fвыпуск,м^2 | φ,град | Fвыпуск,м^2 | φ,град | Fвыпуск,м^2 |
| 0.00 | 0.00 | 30.00 | 0.00 | 60.00 | 0.00 |
| 1.00 | 0.00 | 31.00 | 0.00 | 61.00 | 0.00 |
| 2.00 | 0.00 | 32.00 | 0.00 | 62.00 | 0.00 |
| 3.00 | 0.00 | 33.00 | 0.00 | 63.00 | 0.00 |
| 4.00 | 0.00 | 34.00 | 0.00 | 64.00 | 0.00 |
| 5.00 | 0.00 | 35.00 | 0.00 | 65.00 | 0.00 |
| 6.00 | 0.00 | 36.00 | 0.00 | 66.00 | 0.00 |
| 7.00 | 0.00 | 37.00 | 0.00 | 67.00 | 0.00 |
| 8.00 | 0.00 | 38.00 | 0.00 | 68.00 | 0.00 |
| 9.00 | 0.00 | 39.00 | 0.00 | 69.00 | 0.00 |
| 10.00 | 0.00 | 40.00 | 0.00 | 70.00 | 0.00 |
| 11.00 | 0.00 | 41.00 | 0.00 | 71.00 | 0.00 |
| 12.00 | 0.00 | 42.00 | 0.00 | 72.00 | 0.00 |
| 13.00 | 0.00 | 43.00 | 0.00 | 73.00 | 0.00 |
| 14.00 | 0.00 | 44.00 | 0.00 | 74.00 | 0.00 |
| 15.00 | 0.00 | 45.00 | 0.00 | 75.00 | 0.00 |
| 16.00 | 0.00 | 46.00 | 0.00 | 76.00 | 0.00 |
| 17.00 | 0.00 | 47.00 | 0.00 | 77.00 | 0.00 |
| 18.00 | 0.00 | 48.00 | 0.00 | 78.00 | 0.00 |
| 19.00 | 0.00 | 49.00 | 0.00 | 79.00 | 0.00 |
| 20.00 | 0.00 | 50.00 | 0.00 | 80.00 | 0.00 |
| 21.00 | 0.00 | 51.00 | 0.00 | 81.00 | 0.00 |
| 22.00 | 0.00 | 52.00 | 0.00 | 82.00 | 0.00 |
| 23.00 | 0.00 | 53.00 | 0.00 | 83.00 | 0.00 |
| 24.00 | 0.00 | 54.00 | 0.00 | 84.00 | 0.00 |
| 25.00 | 0.00 | 55.00 | 0.00 | 85.00 | 0.00 |
| 26.00 | 0.00 | 56.00 | 0.00 | 86.00 | 0.00 |
| 27.00 | 0.00 | 57.00 | 0.00 | 87.00 | 0.00 |
| 28.00 | 0.00 | 58.00 | 0.00 | 88.00 | 0.00 |
| 29.00 | 0.00 | 59.00 | 0.00 | 89.00 | 0.00 |
| 90.00 | 0.00 | 120.00 | 0.00 | 150.00 | 0,000886 |
| 91.00 | 0.00 | 121.00 | 0.00 | 151.00 | 0,000919 |
| 92.00 | 0.00 | 122.00 | 0.00 | 152.00 | 0,000952 |
| 93.00 | 0.00 | 123.00 | 0.00 | 153.00 | 0,000984 |
| 94.00 | 0.00 | 124.00 | 0.00 | 154.00 | 0,001014 |
| 95.00 | 0.00 | 125.00 | 0.00 | 155.00 | 0,001043 |
| 96.00 | 0.00 | 126.00 | 0.00 | 156.00 | 0,001063 |
| 97.00 | 0.00 | 127.00 | 0.00 | 157.00 | 0,001063 |
| 98.00 | 0.00 | 128.00 | 0.00 | 158.00 | 0,001063 |
| 99.00 | 0.00 | 129.00 | 0.00 | 159.00 | 0,001063 |
| 100.00 | 0.00 | 130.00 | 0.00 | 160.00 | 0,001063 |
| 101.00 | 0.00 | 131.00 | 0,000027 | 161.00 | 0,001063 |
| 102.00 | 0.00 | 132.00 | 0,000082 | 162.00 | 0,001063 |
| 103.00 | 0.00 | 133.00 | 0,000137 | 163.00 | 0,001063 |
| 104.00 | 0.00 | 134.00 | 0,000189 | 164.00 | 0,001063 |
| 105.00 | 0.00 | 135.00 | 0,000241 | 165.00 | 0,001063 |
| 106.00 | 0.00 | 136.00 | 0,000292 | 166.00 | 0,001063 |
| 107.00 | 0.00 | 137.00 | 0,000342 | 167.00 | 0,001063 |
| 108.00 | 0.00 | 138.00 | 0,000390 | 168.00 | 0,001063 |
| 109.00 | 0.00 | 139.00 | 0,000438 | 169.00 | 0,001063 |
| 110.00 | 0.00 | 140.00 | 0,000484 | 170.00 | 0,001063 |
| 111.00 | 0.00 | 141.00 | 0,000529 | 171.00 | 0,001063 |
| 112.00 | 0.00 | 142.00 | 0,000573 | 172.00 | 0,001063 |
| 113.00 | 0.00 | 143.00 | 0,000616 | 173.00 | 0,001063 |
| 114.00 | 0.00 | 144.00 | 0,000658 | 174.00 | 0,001063 |
| 115.00 | 0.00 | 145.00 | 0,000699 | 175.00 | 0,001063 |
| 116.00 | 0.00 | 146.00 | 0,000739 | 176.00 | 0,001063 |
| 117.00 | 0.00 | 147.00 | 0,000777 | 177.00 | 0,001063 |
| 118.00 | 0.00 | 148.00 | 0,000814 | 178.00 | 0,001063 |
| 119.00 | 0.00 | 149.00 | 0,000851 | 179.00 | 0,001063 |
| 180.00 | 0,001063 | 210.00 | 0,000886 | 240.00 | 0.00 |
| 181.00 | 0,001063 | 211.00 | 0,000851 | 241.00 | 0.00 |
| 182.00 | 0,001063 | 212.00 | 0,000814 | 242.00 | 0.00 |
| 183.00 | 0,001063 | 213.00 | 0,000777 | 243.00 | 0.00 |
| 184.00 | 0,001063 | 214.00 | 0,000739 | 244.00 | 0.00 |
| 185.00 | 0,001063 | 215.00 | 0,000699 | 245.00 | 0.00 |
| 186.00 | 0,001063 | 216.00 | 0,000658 | 246.00 | 0.00 |
| 187.00 | 0,001063 | 217.00 | 0,000616 | 247.00 | 0.00 |
| 188.00 | 0,001063 | 218.00 | 0,000573 | 248.00 | 0.00 |
| 189.00 | 0,001063 | 219.00 | 0,000529 | 249.00 | 0.00 |
| 190.00 | 0,001063 | 220.00 | 0,000484 | 250.00 | 0.00 |
| 191.00 | 0,001063 | 221.00 | 0,000438 | 251.00 | 0.00 |
| 192.00 | 0,001063 | 222.00 | 0,000390 | 252.00 | 0.00 |
| 193.00 | 0,001063 | 223.00 | 0,000342 | 253.00 | 0.00 |
| 194.00 | 0,001063 | 224.00 | 0,000292 | 254.00 | 0.00 |
| 195.00 | 0,001063 | 225.00 | 0,000241 | 255.00 | 0.00 |
| 196.00 | 0,001063 | 226.00 | 0,000189 | 256.00 | 0.00 |
| 197.00 | 0,001063 | 227.00 | 0,000137 | 257.00 | 0.00 |
| 198.00 | 0,001063 | 228.00 | 0,000082 | 258.00 | 0.00 |
| 199.00 | 0,001063 | 229.00 | 0,000027 | 259.00 | 0.00 |
| 200.00 | 0,001063 | 230.00 | 0.00 | 260.00 | 0.00 |
| 201.00 | 0,001063 | 231.00 | 0.00 | 261.00 | 0.00 |
| 202.00 | 0,001063 | 232.00 | 0.00 | 262.00 | 0.00 |
| 203.00 | 0,001063 | 233.00 | 0.00 | 263.00 | 0.00 |
| 204.00 | 0,001063 | 234.00 | 0.00 | 264.00 | 0.00 |
| 205.00 | 0,001043 | 235.00 | 0.00 | 265.00 | 0.00 |
| 206.00 | 0,001014 | 236.00 | 0.00 | 266.00 | 0.00 |
| 207.00 | 0,000984 | 237.00 | 0.00 | 267.00 | 0.00 |
| 208.00 | 0,000952 | 238.00 | 0.00 | 268.00 | 0.00 |
| 209.00 | 0,000919 | 239.00 | 0.00 | 269.00 | 0.00 |
| 270.00 | 0.00 | 300.00 | 0.00 | 330.00 | 0.00 |
| 271.00 | 0.00 | 301.00 | 0.00 | 331.00 | 0.00 |
| 272.00 | 0.00 | 302.00 | 0.00 | 332.00 | 0.00 |
| 273.00 | 0.00 | 303.00 | 0.00 | 333.00 | 0.00 |
| 274.00 | 0.00 | 304.00 | 0.00 | 334.00 | 0.00 |
| 275.00 | 0.00 | 305.00 | 0.00 | 335.00 | 0.00 |
| 276.00 | 0.00 | 306.00 | 0.00 | 336.00 | 0.00 |
| 277.00 | 0.00 | 307.00 | 0.00 | 337.00 | 0.00 |
| 278.00 | 0.00 | 308.00 | 0.00 | 338.00 | 0.00 |
| 279.00 | 0.00 | 309.00 | 0.00 | 339.00 | 0.00 |
| 280.00 | 0.00 | 310.00 | 0.00 | 340.00 | 0.00 |
| 281.00 | 0.00 | 311.00 | 0.00 | 341.00 | 0.00 |
| 282.00 | 0.00 | 312.00 | 0.00 | 342.00 | 0.00 |
| 283.00 | 0.00 | 313.00 | 0.00 | 343.00 | 0.00 |
| 284.00 | 0.00 | 314.00 | 0.00 | 344.00 | 0.00 |
| 285.00 | 0.00 | 315.00 | 0.00 | 345.00 | 0.00 |
| 286.00 | 0.00 | 316.00 | 0.00 | 346.00 | 0.00 |
| 287.00 | 0.00 | 317.00 | 0.00 | 347.00 | 0.00 |
| 288.00 | 0.00 | 318.00 | 0.00 | 348.00 | 0.00 |
| 289.00 | 0.00 | 319.00 | 0.00 | 349.00 | 0.00 |
| 290.00 | 0.00 | 320.00 | 0.00 | 350.00 | 0.00 |
| 291.00 | 0.00 | 321.00 | 0.00 | 351.00 | 0.00 |
| 292.00 | 0.00 | 322.00 | 0.00 | 352.00 | 0.00 |
| 293.00 | 0.00 | 323.00 | 0.00 | 353.00 | 0.00 |
| 294.00 | 0.00 | 324.00 | 0.00 | 354.00 | 0.00 |
| 295.00 | 0.00 | 325.00 | 0.00 | 355.00 | 0.00 |
| 296.00 | 0.00 | 326.00 | 0.00 | 356.00 | 0.00 |
| 297.00 | 0.00 | 327.00 | 0.00 | 357.00 | 0.00 |
| 298.00 | 0.00 | 328.00 | 0.00 | 358.00 | 0.00 |
| 299.00 | 0.00 | 329.00 | 0.00 | 359.00 | 0.00 |
|
|
|
|
Рис.5 График время-сечения выпускных окон
Время-сечения впускных окон
Рис.6 Полости впускных окон
Время-сечения впускных прямоугольных окон
Количество окон 2
Ширина окна(L) 0,013 м
Расстояние от оси КВ до нижней кромки впускного прямоугольного окна (Н) 0,447 м
Время-сечения впускных прямоугольных окон:
Fвпуск прям(φ)=h*L*2,м2
Где:
h-высота открытия впускного окна
h=0,если Sнижн<=H
h=Sверх-H,если Sверх>H
где:
Sверхн-перемещение кромки верхнего поршня от оси КВ
Результаты расчётов приведены в таблице 2 и показаны на рисунке 6
Таблица 2.Время-сечение прямоугольных впускных окон
| φ,град | Fвпуск прям,м^2 | φ,град | Fвпуск прям,м^2 | φ,град | Fвпуск прям,м^2 |
| 0.00 | 0.00 | 30.00 | 0.00 | 60.00 | 0.00 |
| 1.00 | 0.00 | 31.00 | 0.00 | 61.00 | 0.00 |
| 2.00 | 0.00 | 32.00 | 0.00 | 62.00 | 0.00 |
| 3.00 | 0.00 | 33.00 | 0.00 | 63.00 | 0.00 |
| 4.00 | 0.00 | 34.00 | 0.00 | 64.00 | 0.00 |
| 5.00 | 0.00 | 35.00 | 0.00 | 65.00 | 0.00 |
| 6.00 | 0.00 | 36.00 | 0.00 | 66.00 | 0.00 |
| 7.00 | 0.00 | 37.00 | 0.00 | 67.00 | 0.00 |
| 8.00 | 0.00 | 38.00 | 0.00 | 68.00 | 0.00 |
| 9.00 | 0.00 | 39.00 | 0.00 | 69.00 | 0.00 |
| 10.00 | 0.00 | 40.00 | 0.00 | 70.00 | 0.00 |
| 11.00 | 0.00 | 41.00 | 0.00 | 71.00 | 0.00 |
| 12.00 | 0.00 | 42.00 | 0.00 | 72.00 | 0.00 |
| 13.00 | 0.00 | 43.00 | 0.00 | 73.00 | 0.00 |
| 14.00 | 0.00 | 44.00 | 0.00 | 74.00 | 0.00 |
| 15.00 | 0.00 | 45.00 | 0.00 | 75.00 | 0.00 |
| 16.00 | 0.00 | 46.00 | 0.00 | 76.00 | 0.00 |
| 17.00 | 0.00 | 47.00 | 0.00 | 77.00 | 0.00 |
| 18.00 | 0.00 | 48.00 | 0.00 | 78.00 | 0.00 |
| 19.00 | 0.00 | 49.00 | 0.00 | 79.00 | 0.00 |
| 20.00 | 0.00 | 50.00 | 0.00 | 80.00 | 0.00 |
| 21.00 | 0.00 | 51.00 | 0.00 | 81.00 | 0.00 |
| 22.00 | 0.00 | 52.00 | 0.00 | 82.00 | 0.00 |
| 23.00 | 0.00 | 53.00 | 0.00 | 83.00 | 0.00 |
| 24.00 | 0.00 | 54.00 | 0.00 | 84.00 | 0.00 |
| 25.00 | 0.00 | 55.00 | 0.00 | 85.00 | 0.00 |
| 26.00 | 0.00 | 56.00 | 0.00 | 86.00 | 0.00 |
| 27.00 | 0.00 | 57.00 | 0.00 | 87.00 | 0.00 |
| 28.00 | 0.00 | 58.00 | 0.00 | 88.00 | 0.00 |
| 29.00 | 0.00 | 59.00 | 0.00 | 89.00 | 0.00 |
| 90.00 | 0.00 | 120.00 | 0.00 | 150.00 | 0,000072 |
| 91.00 | 0.00 | 121.00 | 0.00 | 151.00 | 0,000087 |
| 92.00 | 0.00 | 122.00 | 0.00 | 152.00 | 0,000101 |
| 93.00 | 0.00 | 123.00 | 0.00 | 153.00 | 0,000114 |
| 94.00 | 0.00 | 124.00 | 0.00 | 154.00 | 0,000128 |
| 95.00 | 0.00 | 125.00 | 0.00 | 155.00 | 0,000141 |
| 96.00 | 0.00 | 126.00 | 0.00 | 156.00 | 0,000154 |
| 97.00 | 0.00 | 127.00 | 0.00 | 157.00 | 0,000167 |
| 98.00 | 0.00 | 128.00 | 0.00 | 158.00 | 0,000180 |
| 99.00 | 0.00 | 129.00 | 0.00 | 159.00 | 0,000192 |
| 100.00 | 0.00 | 130.00 | 0.00 | 160.00 | 0,000204 |
| 101.00 | 0.00 | 131.00 | 0.00 | 161.00 | 0,000215 |
| 102.00 | 0.00 | 132.00 | 0.00 | 162.00 | 0,000227 |
| 103.00 | 0.00 | 133.00 | 0.00 | 163.00 | 0,000238 |
| 104.00 | 0.00 | 134.00 | 0.00 | 164.00 | 0,000248 |
| 105.00 | 0.00 | 135.00 | 0.00 | 165.00 | 0,000259 |
| 106.00 | 0.00 | 136.00 | 0.00 | 166.00 | 0,000269 |
| 107.00 | 0.00 | 137.00 | 0.00 | 167.00 | 0,000279 |
| 108.00 | 0.00 | 138.00 | 0.00 | 168.00 | 0,000288 |
| 109.00 | 0.00 | 139.00 | 0.00 | 169.00 | 0,000297 |
| 110.00 | 0.00 | 140.00 | 0.00 | 170.00 | 0,000306 |
| 111.00 | 0.00 | 141.00 | 0.00 | 171.00 | 0,000314 |
| 112.00 | 0.00 | 142.00 | 0.00 | 172.00 | 0,000323 |
| 113.00 | 0.00 | 143.00 | 0.00 | 173.00 | 0,000330 |
| 114.00 | 0.00 | 144.00 | 0.00 | 174.00 | 0,000338 |
| 115.00 | 0.00 | 145.00 | 0.00 | 175.00 | 0,000345 |
| 116.00 | 0.00 | 146.00 | 0,000012 | 176.00 | 0,000352 |
| 117.00 | 0.00 | 147.00 | 0,000028 | 177.00 | 0,000359 |
| 118.00 | 0.00 | 148.00 | 0,000043 | 178.00 | 0,000365 |
| 119.00 | 0.00 | 149.00 | 0,000058 | 179.00 | 0,000371 |
| 180.00 | 0,000376 | 210.00 | 0,000376 | 240.00 | 0,000072 |
| 181.00 | 0,000381 | 211.00 | 0,000371 | 241.00 | 0,000058 |
| 182.00 | 0,000386 | 212.00 | 0,000365 | 242.00 | 0,000043 |
| 183.00 | 0,000390 | 213.00 | 0,000359 | 243.00 | 0,000028 |
| 184.00 | 0,000394 | 214.00 | 0,000352 | 244.00 | 0,000012 |
| 185.00 | 0,000398 | 215.00 | 0,000345 | 245.00 | 0.00 |
| 186.00 | 0,000402 | 216.00 | 0,000338 | 246.00 | 0.00 |
| 187.00 | 0,000405 | 217.00 | 0,000330 | 247.00 | 0.00 |
| 188.00 | 0,000407 | 218.00 | 0,000323 | 248.00 | 0.00 |
| 189.00 | 0,000410 | 219.00 | 0,000314 | 249.00 | 0.00 |
| 190.00 | 0,000412 | 220.00 | 0,000306 | 250.00 | 0.00 |
| 191.00 | 0,000413 | 221.00 | 0,000297 | 251.00 | 0.00 |
| 192.00 | 0,000414 | 222.00 | 0,000288 | 252.00 | 0.00 |
| 193.00 | 0,000415 | 223.00 | 0,000279 | 253.00 | 0.00 |
| 194.00 | 0,000416 | 224.00 | 0,000269 | 254.00 | 0.00 |
| 195.00 | 0,000416 | 225.00 | 0,000259 | 255.00 | 0.00 |
| 196.00 | 0,000416 | 226.00 | 0,000248 | 256.00 | 0.00 |
| 197.00 | 0,000415 | 227.00 | 0,000238 | 257.00 | 0.00 |
| 198.00 | 0,000414 | 228.00 | 0,000227 | 258.00 | 0.00 |
| 199.00 | 0,000413 | 229.00 | 0,000215 | 259.00 | 0.00 |
| 200.00 | 0,000412 | 230.00 | 0,000204 | 260.00 | 0.00 |
| 201.00 | 0,000410 | 231.00 | 0,000192 | 261.00 | 0.00 |
| 202.00 | 0,000407 | 232.00 | 0,000180 | 262.00 | 0.00 |
| 203.00 | 0,000405 | 233.00 | 0,000167 | 263.00 | 0.00 |
| 204.00 | 0,000402 | 234.00 | 0,000154 | 264.00 | 0.00 |
| 205.00 | 0,000398 | 235.00 | 0,000141 | 265.00 | 0.00 |
| 206.00 | 0,000394 | 236.00 | 0,000128 | 266.00 | 0.00 |
| 207.00 | 0,000390 | 237.00 | 0,000114 | 267.00 | 0.00 |
| 208.00 | 0,000386 | 238.00 | 0,000101 | 268.00 | 0.00 |
| 209.00 | 0,000381 | 239.00 | 0,000087 | 269.00 | 0.00 |
| 270.00 | 0.00 | 300.00 | 0.00 | 330.00 | 0.00 |
| 271.00 | 0.00 | 301.00 | 0.00 | 331.00 | 0.00 |
| 272.00 | 0.00 | 302.00 | 0.00 | 332.00 | 0.00 |
| 273.00 | 0.00 | 303.00 | 0.00 | 333.00 | 0.00 |
| 274.00 | 0.00 | 304.00 | 0.00 | 334.00 | 0.00 |
| 275.00 | 0.00 | 305.00 | 0.00 | 335.00 | 0.00 |
| 276.00 | 0.00 | 306.00 | 0.00 | 336.00 | 0.00 |
| 277.00 | 0.00 | 307.00 | 0.00 | 337.00 | 0.00 |
| 278.00 | 0.00 | 308.00 | 0.00 | 338.00 | 0.00 |
| 279.00 | 0.00 | 309.00 | 0.00 | 339.00 | 0.00 |
| 280.00 | 0.00 | 310.00 | 0.00 | 340.00 | 0.00 |
| 281.00 | 0.00 | 311.00 | 0.00 | 341.00 | 0.00 |
| 282.00 | 0.00 | 312.00 | 0.00 | 342.00 | 0.00 |
| 283.00 | 0.00 | 313.00 | 0.00 | 343.00 | 0.00 |
| 284.00 | 0.00 | 314.00 | 0.00 | 344.00 | 0.00 |
| 285.00 | 0.00 | 315.00 | 0.00 | 345.00 | 0.00 |
| 286.00 | 0.00 | 316.00 | 0.00 | 346.00 | 0.00 |
| 287.00 | 0.00 | 317.00 | 0.00 | 347.00 | 0.00 |
| 288.00 | 0.00 | 318.00 | 0.00 | 348.00 | 0.00 |
| 289.00 | 0.00 | 319.00 | 0.00 | 349.00 | 0.00 |
| 290.00 | 0.00 | 320.00 | 0.00 | 350.00 | 0.00 |
| 291.00 | 0.00 | 321.00 | 0.00 | 351.00 | 0.00 |
| 292.00 | 0.00 | 322.00 | 0.00 | 352.00 | 0.00 |
| 293.00 | 0.00 | 323.00 | 0.00 | 353.00 | 0.00 |
| 294.00 | 0.00 | 324.00 | 0.00 | 354.00 | 0.00 |
| 295.00 | 0.00 | 325.00 | 0.00 | 355.00 | 0.00 |
| 296.00 | 0.00 | 326.00 | 0.00 | 356.00 | 0.00 |
| 297.00 | 0.00 | 327.00 | 0.00 | 357.00 | 0.00 |
| 298.00 | 0.00 | 328.00 | 0.00 | 358.00 | 0.00 |
| 299.00 | 0.00 | 329.00 | 0.00 | 359.00 | 0.00 |
|
|
Рис.7 Время-сечения прямоугольных впускных окон
Время-сечения впускных круглых окон
Количество окон 4
Растояние от оси КВ до центра окна (Н) 0,4525 м
Минимальное проходное сечение окна (S) 0,0001674
Принятый радиус окна (R):
Расстояние от центра окна до кромки открывающей окно:
h=R,если Sверх<=(H+R)
h=(H-Sверх),если (H-R)<Sверх<H
h=(Sверх-H),если H<=Sверх<(H+R)
h=R,если (H+R)<=Sверх
Время-сечения впускного круглого окна:
,если Sверх<H
,если Sверх>=H
Время-сечения впускных круглых окон:
Fвпуск круг(φ)=F1*4,м2
Результаты расчётов приведены в таблице 3 и показаны на рисунке 8
|
|
Таблица 3.Время-сечения впускных круглых окон
| φ град | Fвпуск круг м2 | φ град | Fвпуск круг м2 | φ град | Fвпуск круг м2 |
| 0,000179 | |||||
| 0,000210 | |||||
| 0,000240 | |||||
| 0,000271 | |||||
| 0,000301 | |||||
| 0,000331 | |||||
| 0,000360 | |||||
| 0,000389 | |||||
| 0,000416 | |||||
| 0,000443 | |||||
| 0,000469 | |||||
| 0,000493 | |||||
| 0,000516 | |||||
| 0,000538 | |||||
| 0,000558 | |||||
| 0,000577 | |||||
| 0,000595 | |||||
| 0,000611 | |||||
| 0,000625 | |||||
| 0,000638 | |||||
| 0,000649 | |||||
| 0,000658 | |||||
| 0,000665 | |||||
| 0,000006 | 0,000669 | ||||
| 0,000022 | 0,000670 | ||||
| 0,000043 | 0,000670 | ||||
| 0,000066 | 0,000670 | ||||
| 0,000093 | 0,000670 | ||||
| 0,000121 | 0,000670 | ||||
| 0,000150 | 0,000670 | ||||
| 0,000670 | 0,000670 | 0,000179 | |||
| 0,000670 | 0,000670 | 0,000150 | |||
| 0,000670 | 0,000670 | 0,000121 | |||
| 0,000670 | 0,000670 | 0,000093 | |||
| 0,000670 | 0,000670 | 0,000066 | |||
| 0,000670 | 0,000670 | 0,000043 | |||
| 0,000670 | 0,000670 | 0,000022 | |||
| 0,000670 | 0,000669 | 0,000006 | |||
| 0,000670 | 0,000665 | ||||
| 0,000670 | 0,000658 | ||||
| 0,000670 | 0,000649 | ||||
| 0,000670 | 0,000638 | ||||
| 0,000670 | 0,000625 | ||||
| 0,000670 | 0,000611 | ||||
| 0,000670 | 0,000595 | ||||
| 0,000670 | 0,000577 | ||||
| 0,000670 | 0,000558 | ||||
| 0,000670 | 0,000538 | ||||
| 0,000670 | 0,000516 | ||||
| 0,000670 | 0,000493 | ||||
| 0,000670 | 0,000469 | ||||
| 0,000670 | 0,000443 | ||||
| 0,000670 | 0,000416 | ||||
| 0,000670 | 0,000389 | ||||
| 0,000670 | 0,000360 | ||||
| 0,000670 | 0,000331 | ||||
| 0,000670 | 0,000301 | ||||
| 0,000670 | 0,000271 | ||||
| 0,000670 | 0,000240 | ||||
| 0,000670 | 0,000210 | ||||
Рис 8.График время-сечения впускных круглых окон
Время-сечения впускных окон:
Fвпуск(φ)=Fвпуск прям(φ)+Fвпуск круг(φ),м2
Результаты расчётов приведены в таблице 4 и показаны на рисунке 9
Таблица 4.Время-сечения впускных окон
| φград | Fвпуск м2 | φград | Fвпуск м2 | φград | Fвпуск м2 |
| 0,000252 | |||||
| 0,000296 | |||||
| 0,000341 | |||||
| 0,000385 | |||||
| 0,000429 | |||||
| 0,000472 | |||||
| 0,000515 | |||||
| 0,000556 | |||||
| 0,000596 | |||||
| 0,000635 | |||||
| 0,000672 | |||||
| 0,000708 | |||||
| 0,000743 | |||||
| 0,000776 | |||||
| 0,000807 | |||||
| 0,000836 | |||||
| 0,000864 | |||||
| 0,000889 | |||||
| 0,000913 | |||||
| 0,000935 | |||||
| 0,000955 | |||||
| 0,000972 | |||||
| 0,000987 | |||||
| 0,000006 | 0,001000 | ||||
| 0,000022 | 0,001008 | ||||
| 0,000043 | 0,001015 | ||||
| 0,000079 | 0,001022 | ||||
| 0,000120 | 0,001028 | ||||
| 0,000163 | 0,001034 | ||||
| 0,000207 | 0,001040 | ||||
| 0,001046 | 0,001046 | 0,000252 | |||
| 0,001051 | 0,001040 | 0,000207 | |||
| 0,001055 | 0,001034 | 0,000163 | |||
| 0,001060 | 0,001028 | 0,000120 | |||
| 0,001064 | 0,001022 | 0,000079 | |||
| 0,001068 | 0,001015 | 0,000043 | |||
| 0,001071 | 0,001008 | 0,000022 | |||
| 0,001074 | 0,001000 | 0,000006 | |||
| 0,001077 | 0,000987 | ||||
| 0,001079 | 0,000972 | ||||
| 0,001081 | 0,000955 | ||||
| 0,001083 | 0,000935 | ||||
| 0,001084 | 0,000913 | ||||
| 0,001085 | 0,000889 | ||||
| 0,001085 | 0,000864 | ||||
| 0,001086 | 0,000836 | ||||
| 0,001085 | 0,000807 | ||||
| 0,001085 | 0,000776 | ||||
| 0,001084 | 0,000743 | ||||
| 0,001083 | 0,000708 | ||||
| 0,001081 | 0,000672 | ||||
| 0,001079 | 0,000635 | ||||
| 0,001077 | 0,000596 | ||||
| 0,001074 | 0,000556 | ||||
| 0,001071 | 0,000515 | ||||
| 0,001068 | 0,000472 | ||||
| 0,001064 | 0,000429 | ||||
| 0,001060 | 0,000385 | ||||
| 0,001055 | 0,000341 | ||||
| 0,001051 | 0,000296 | ||||
|
|
|
Особенности сооружения опор в сложных условиях: Сооружение ВЛ в районах с суровыми климатическими и тяжелыми геологическими условиями...
История создания датчика движения: Первый прибор для обнаружения движения был изобретен немецким физиком Генрихом Герцем...
Состав сооружений: решетки и песколовки: Решетки – это первое устройство в схеме очистных сооружений. Они представляют...
Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ - конструкции, предназначенные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!