Своеобразие русской архитектуры: Основной материал – дерево – быстрота постройки, но недолговечность и необходимость деления...
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰)...
Топ:
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов...
Характеристика АТП и сварочно-жестяницкого участка: Транспорт в настоящее время является одной из важнейших отраслей народного хозяйства...
Особенности труда и отдыха в условиях низких температур: К работам при низких температурах на открытом воздухе и в не отапливаемых помещениях допускаются лица не моложе 18 лет, прошедшие...
Интересное:
Национальное богатство страны и его составляющие: для оценки элементов национального богатства используются...
Влияние предпринимательской среды на эффективное функционирование предприятия: Предпринимательская среда – это совокупность внешних и внутренних факторов, оказывающих влияние на функционирование фирмы...
Как мы говорим и как мы слушаем: общение можно сравнить с огромным зонтиком, под которым скрыто все...
Дисциплины:
 2017-06-25 |
 145 |
из
5.00
|
Заказать работу |
|
|
|
|
Приложение №1
Теплотехнический расчет 1 типа стены:
«Север» — два слоя утеплителя, первый из которых расположен в полости профиля полностью, второй — на половину толщины. Толщина изоляции 150 мм, сопротивление теплопередаче 3,25 м2 • °С/Вт.
Вывод: величина приведённого сопротивления теплопередаче R0пр больше требуемого R0норм(3,25>2,56) следовательно представленная ограждающая конструкция соответствует требованиям по теплопередаче.
Расчет паропроницаемости
В представленной конструкции имеется слой с нолевой паропроницаемостью. Расчет сопротивления паропроницанию невозможен.
Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще конструкция ограждения и определение возможности образования конденсата в толще ограждения(расчет точки росы)
В представленной конструкции имеется слой с нолевой паропроницаемостью. Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще конструкции ограждения невозможен.
Теплотехнический расчет 2 типа стены:
1. Введение:
Расчет произведен в соответствии с требованиями следующих нормативных документов:
СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий.
СП 131.13330.2012 Строительная климатология.
СП 23-101-2004 Проектирование тепловой защиты зданий
2. Исходные данные:
Район строительства: Санкт-Петербург
Относительная влажность воздуха: φв=55%
Тип здания или помещения: Общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов
Вид ограждающей конструкции: Наружные стены
Расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания: tв=20°C
3. Расчет:
Согласно таблицы 1 СП 50.13330.2012 при температуре внутреннего воздуха здания tint=20°C и относительной влажности воздуха φint=55% влажностный режим помещения устанавливается, как нормальный.
|
|
Определим базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче Roтр исходя из нормативных требований к приведенному сопротивлению теплопередаче(п. 5.2) СП 50.13330.2012) согласно формуле:
Roтр=a·ГСОП+b
где а и b - коэффициенты, значения которых следует приниматься по данным таблицы 3 СП 50.13330.2012 для соответствующих групп зданий.
Так для ограждающей конструкции вида- наружные стены и типа здания -общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов а =0.0003; b =1.2
Определим градусо-сутки отопительного периода ГСОП, 0С·сут по формуле (5.2) СП 50.13330.2012
ГСОП=(tв-tот)zот
где tв-расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания,°C
tв=20°C
tот-средняя температура наружного воздуха,°C принимаемые по таблице 1 СП131.13330.2012 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более8 °С для типа здания - общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов
tов=-1.3 °С
zот-продолжительность, сут, отопительного периода принимаемые по таблице 1 СП131.13330.2012 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 8 °С для типа здания - общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов
zот=213 сут.
Тогда
ГСОП=(20-(-1.3))213=4536.9 °С·сут
По формуле в таблице 3 СП 50.13330.2012 определяем базовое значение требуемого сопротивления теплопередачи Roтр (м2·°С/Вт).
Roнорм=0.0003·4536.9+1.2=2.56м2°С/Вт
Поскольку населенный пункт Санкт-Петербург относится к зоне влажности - влажной, при этом влажностный режим помещения - нормальный, то в соответствии с таблицей 2 СП50.13330.2012 теплотехнические характеристики материалов ограждающих конструкций будут приняты, как для условий эксплуатации Б.
Схема конструкции ограждающей конструкции показана на рисунке:
1.Алюминий (ГОСТ 22233, ГОСТ 24767), толщина δ1=0.018м, коэффициент теплопроводности λБ1=221Вт/(м°С), паропроницаемость μ1=0мг/(м·ч·Па)
|
|
2.Воздушная прослойка 5-10см, толщина δ2=0.095м, коэффициент теплопроводности λБ2=0.18Вт/(м°С), паропроницаемость μ2=0мг/(м·ч·Па)
3.ПЕНОПЛЭКС 45, толщина δ3=0.04м, коэффициент теплопроводности λБ3=0.032Вт/(м°С), паропроницаемость μ3=0.015мг/(м·ч·Па)
4.Газобетон (p=800кг/м.куб), толщина δ4=0.375м, коэффициент теплопроводности λБ4=0.37Вт/(м°С), паропроницаемость μ4=0.14мг/(м·ч·Па)
5.Цементно-перлитовый раствор (p=800 кг/м.куб), толщина δ5=0.02м, коэффициент теплопроводности λБ5=0.26Вт/(м°С), паропроницаемость μ5=0.16мг/(м·ч·Па)
Условное сопротивление теплопередаче R0усл, (м2°С/Вт) определим по формуле E.6 СП 50.13330.2012:
R0усл=1/αint+δn/λn+1/αext
где αint - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2°С), принимаемый по таблице 4 СП 50.13330.2012
αint=8.7 Вт/(м2°С)
αext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкций для условий холодного периода, принимаемый по таблице 6 СП 50.13330.2012
αext=23 Вт/(м2°С) -согласно п.1 таблицы 6 СП 50.13330.2012 для наружных стен.
R0усл=1/8.7+0.018/221+0.095/0.18+0.04/0.032+0.375/0.37+0.02/0.26+1/23
R0усл=3.03м2°С/Вт
Приведенное сопротивление теплопередаче R0пр, (м2°С/Вт) определим по формуле 11 СП 23-101-2004:
R0пр=R0усл · r
r -коэффициент теплотехнической однородности ограждающей конструкции, учитывающий влияние стыков, откосов проемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводных включений
r =0.92
Тогда
R0пр=3.03·0.92=2.79м2·°С/Вт
Вывод: величина приведённого сопротивления теплопередаче R0пр больше требуемого R0норм(2.79>2.56) следовательно представленная ограждающая конструкция соответствует требованиям по теплопередаче.
Расчет паропроницаемости
В представленной конструкции имеется слой с нолевой паропроницаемостью. Расчет сопротивления паропроницанию невозможен.
Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще конструкция ограждения и определение возможности образования конденсата в толще ограждения(расчет точки росы)
В представленной конструкции имеется слой с нолевой паропроницаемостью. Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще конструкции ограждения невозможен.
Теплотехнический расчет 1 типа кровли:
1. Введение:
Расчет произведен в соответствии с требованиями следующих нормативных документов:
|
|
СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий.
СП 131.13330.2012 Строительная климатология.
СП 23-101-2004 Проектирование тепловой защиты зданий
2. Исходные данные:
Район строительства: Санкт-Петербург
Относительная влажность воздуха: φв=55%
Тип здания или помещения: Общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов
Вид ограждающей конструкции: Покрытия
Расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания: tв=20°C
3. Расчет:
Согласно таблицы 1 СП 50.13330.2012 при температуре внутреннего воздуха здания tint=20°C и относительной влажности воздуха φint=55% влажностный режим помещения устанавливается, как нормальный.
Определим базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче Roтр исходя из нормативных требований к приведенному сопротивлению теплопередаче(п. 5.2) СП 50.13330.2012) согласно формуле:
Roтр=a·ГСОП+b
где а и b - коэффициенты, значения которых следует приниматься по данным таблицы 3 СП 50.13330.2012 для соответствующих групп зданий.
Так для ограждающей конструкции вида- покрытия и типа здания -общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов а =0.0004; b =1.6
Определим градусо-сутки отопительного периода ГСОП, 0С·сут по формуле (5.2) СП 50.13330.2012
ГСОП=(tв-tот)zот
где tв-расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания,°C
tв=20°C
tот-средняя температура наружного воздуха,°C принимаемые по таблице 1 СП131.13330.2012 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более8 °С для типа здания - общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов
tов=-1.3 °С
zот-продолжительность, сут, отопительного периода принимаемые по таблице 1 СП131.13330.2012 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 8 °С для типа здания - общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов
zот=213 сут.
Тогда
ГСОП=(20-(-1.3))213=4536.9 °С·сут
По формуле в таблице 3 СП 50.13330.2012 определяем базовое значение требуемого сопротивления теплопередачи Roтр (м2·°С/Вт).
Roнорм=0.0004·4536.9+1.6=3.41м2°С/Вт
Поскольку населенный пункт Санкт-Петербург относится к зоне влажности - влажной, при этом влажностный режим помещения - нормальный, то в соответствии с таблицей 2 СП50.13330.2012 теплотехнические характеристики материалов ограждающих конструкций будут приняты, как для условий эксплуатации Б.
|
|
Схема конструкции ограждающей конструкции показана на рисунке:
1.Битумы нефтяные (ГОСТ 6617, ГОСТ 9548)(p=1200кг/м.куб), толщина δ1=0.005м, коэффициент теплопроводности λБ1=0.22Вт/(м°С), паропроницаемость μ1=0.008мг/(м·ч·Па)
2.Битумы нефтяные (ГОСТ 6617, ГОСТ 9548)(p=1000кг/м.куб), толщина δ2=0.005м, коэффициент теплопроводности λБ2=0.17Вт/(м°С), паропроницаемость μ2=0.008мг/(м·ч·Па)
3.Сталь стержневая арматурная (ГОСТ 10884, ГОСТ 5781), толщина δ3=0.008м, коэффициент теплопроводности λБ3=58Вт/(м°С), паропроницаемость μ3=0мг/(м·ч·Па)
4.ROCKWOOL РУФ БАТТС В, толщина δ4=0.04м, коэффициент теплопроводности λБ4=0.044Вт/(м°С), паропроницаемость μ4=0.3мг/(м·ч·Па)
5.ROCKWOOL РУФ БАТТС Н, толщина δ5=0.12м, коэффициент теплопроводности λБ5=0.042Вт/(м°С), паропроницаемость μ5=0.3мг/(м·ч·Па)
6.Битумы нефтяные (ГОСТ 6617, ГОСТ 9548)(p=1000кг/м.куб), толщина δ6=0.005м, коэффициент теплопроводности λБ6=0.17Вт/(м°С), паропроницаемость μ6=0.008мг/(м·ч·Па)
7.Алюминий (ГОСТ 22233, ГОСТ 24767), толщина δ7=0.018м, коэффициент теплопроводности λБ7=221Вт/(м°С), паропроницаемость μ7=0мг/(м·ч·Па)
Условное сопротивление теплопередаче R0усл, (м2°С/Вт) определим по формуле E.6 СП 50.13330.2012:
R0усл=1/αint+δn/λn+1/αext
где αint - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2°С), принимаемый по таблице 4 СП 50.13330.2012
αint=8.7 Вт/(м2°С)
αext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкций для условий холодного периода, принимаемый по таблице 6 СП 50.13330.2012
αext=23 Вт/(м2?°С) -согласно п.1 таблицы 6 СП 50.13330.2012 для покрытий.
R0усл=1/8.7+0.005/0.22+0.005/0.17+0.008/58+0.04/0.044+0.12/0.042+0.005/0.17+0.018/221+1/23
R0усл=4.01м2°С/Вт
Приведенное сопротивление теплопередаче R0пр, (м2°С/Вт) определим по формуле 11 СП 23-101-2004:
R0пр=R0усл · r
r -коэффициент теплотехнической однородности ограждающей конструкции, учитывающий влияние стыков, откосов проемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводных включений
r =0.92
Тогда
R0пр=4.01·0.92=3.69м2·°С/Вт
Вывод: величина приведённого сопротивления теплопередаче R0пр больше требуемого R0норм(3.69>3.41) следовательно представленная ограждающая конструкция соответствует требованиям по теплопередаче.
Расчет паропроницаемости
В представленной конструкции имеется слой с нолевой паропроницаемостью. Расчет сопротивления паропроницанию невозможен.
Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще конструкция ограждения и определение возможности образования конденсата в толще ограждения(расчет точки росы)
В представленной конструкции имеется слой с нолевой паропроницаемостью. Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще конструкции ограждения невозможен.
|
|
Теплотехнический расчет 2 типа кровли:
1. Введение:
Расчет произведен в соответствии с требованиями следующих нормативных документов:
СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий.
СП 131.13330.2012 Строительная климатология.
СП 23-101-2004 Проектирование тепловой защиты зданий
2. Исходные данные:
Район строительства: Санкт-Петербург
Относительная влажность воздуха: φв=55%
Тип здания или помещения: Общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов
Вид ограждающей конструкции: Покрытия
Расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания: tв=20°C
3. Расчет:
Согласно таблицы 1 СП 50.13330.2012 при температуре внутреннего воздуха здания tint=20°C и относительной влажности воздуха φint=55% влажностный режим помещения устанавливается, как нормальный.
Определим базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче Roтр исходя из нормативных требований к приведенному сопротивлению теплопередаче(п. 5.2) СП 50.13330.2012) согласно формуле:
Roтр=a·ГСОП+b
где а и b - коэффициенты, значения которых следует приниматься по данным таблицы 3 СП 50.13330.2012 для соответствующих групп зданий.
Так для ограждающей конструкции вида- покрытия и типа здания -общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов а =0.0004; b =1.6
Определим градусо-сутки отопительного периода ГСОП, 0С·сут по формуле (5.2) СП 50.13330.2012
ГСОП=(tв-tот)zот
где tв-расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания,°C
tв=20°C
tот-средняя температура наружного воздуха,°C принимаемые по таблице 1 СП131.13330.2012 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более8 °С для типа здания - общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов
tов=-1.3 °С
zот-продолжительность, сут, отопительного периода принимаемые по таблице 1 СП131.13330.2012 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 8 °С для типа здания - общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов
zот=213 сут.
Тогда
ГСОП=(20-(-1.3))213=4536.9 °С·сут
По формуле в таблице 3 СП 50.13330.2012 определяем базовое значение требуемого сопротивления теплопередачи Roтр (м2·°С/Вт).
Roнорм=0.0004·4536.9+1.6=3.41м2°С/Вт
Поскольку населенный пункт Санкт-Петербург относится к зоне влажности - влажной, при этом влажностный режим помещения - нормальный, то в соответствии с таблицей 2 СП50.13330.2012 теплотехнические характеристики материалов ограждающих конструкций будут приняты, как для условий эксплуатации Б.
Схема конструкции ограждающей конструкции показана на рисунке:
1.Битумы нефтяные (ГОСТ 6617, ГОСТ 9548)(p=1200кг/м.куб), толщина δ1=0.005м, коэффициент теплопроводности λБ1=0.22Вт/(м°С), паропроницаемость μ1=0.008мг/(м·ч·Па)
2.Битумы нефтяные (ГОСТ 6617, ГОСТ 9548)(p=1000кг/м.куб), толщина δ2=0.005м, коэффициент теплопроводности λБ2=0.17Вт/(м°С), паропроницаемость μ2=0.008мг/(м·ч·Па)
3.Сталь стержневая арматурная (ГОСТ 10884, ГОСТ 5781), толщина δ3=0.008м, коэффициент теплопроводности λБ3=58Вт/(м°С), паропроницаемость μ3=0мг/(м·ч·Па)
4.ROCKWOOL РУФ БАТТС В, толщина δ4=0.04м, коэффициент теплопроводности λБ4=0.044Вт/(м°С), паропроницаемость μ4=0.3мг/(м·ч·Па)
5.ROCKWOOL РУФ БАТТС Н, толщина δ5=0.12м, коэффициент теплопроводности λБ5=0.042Вт/(м°С), паропроницаемость μ5=0.3мг/(м·ч·Па)
6.Битумы нефтяные (ГОСТ 6617, ГОСТ 9548)(p=1000кг/м.куб), толщина δ6=0.005м, коэффициент теплопроводности λБ6=0.17Вт/(м°С), паропроницаемость μ6=0.008мг/(м·ч·Па)
7.Керамзитобетон на керамзитовом песке (p=600 кг/м.куб), толщина δ7=0.165м, коэффициент теплопроводности λБ7=0.26Вт/(м°С), паропроницаемость μ7=0.26мг/(м·ч·Па)
Условное сопротивление теплопередаче R0усл, (м2°С/Вт) определим по формуле E.6 СП 50.13330.2012:
R0усл=1/αint+δn/λn+1/αext
где αint - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2°С), принимаемый по таблице 4 СП 50.13330.2012
αint=8.7 Вт/(м2°С)
αext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкций для условий холодного периода, принимаемый по таблице 6 СП 50.13330.2012
αext=23 Вт/(м2?°С) -согласно п.1 таблицы 6 СП 50.13330.2012 для покрытий.
R0усл=1/8.7+0.005/0.22+0.005/0.17+0.008/58+0.04/0.044+0.12/0.042+0.005/0.17+0.165/0.26+1/23
R0усл=4.64м2°С/Вт
Приведенное сопротивление теплопередаче R0пр, (м2°С/Вт) определим по формуле 11 СП 23-101-2004:
R0пр=R0усл · r
r -коэффициент теплотехнической однородности ограждающей конструкции, учитывающий влияние стыков, откосов проемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводных включений
r =0.92
Тогда
R0пр=4.64·0.92=4.27м2·°С/Вт
Вывод: величина приведённого сопротивления теплопередаче R0пр больше требуемого R0норм(4.27>3.41) следовательно представленная ограждающая конструкция соответствует требованиям по теплопередаче.
Расчет паропроницаемости
В представленной конструкции имеется слой с нолевой паропроницаемостью. Расчет сопротивления паропроницанию невозможен.
Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще конструкция ограждения и определение возможности образования конденсата в толще ограждения(расчет точки росы)
В представленной конструкции имеется слой с нолевой паропроницаемостью. Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще конструкции ограждения невозможен.
Приложение №2.1
Ветровая нагрузка
Расчет произведен в программе «ВеСТ»
- с наветренной стороны
Расчет выполнен по нормам проектирования "СП 20.13330.2011"
| Исходные данные | |
| Ветровой район | I |
| Нормативное значение ветрового давления | 0,226 кН/м2 |
| Тип местности | B - городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м |
| Тип сооружения | Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности |
| Параметры | |||
| Поверхность | Наветренная поверхность | ||
| Шаг сканирования | 1 м | ||
| Коэффициент надежности по нагрузке gf | 1,4 | ||
| H | м | ||
| Высота (м) | Нормативное значение (кН/м2) | Расчетное значение (кН/м2) |
| 0,09 | 0,126 | |
| 0,09 | 0,126 | |
| 0,09 | 0,126 | |
| 0,09 | 0,126 | |
| 0,09 | 0,126 | |
| 0,09 | 0,126 | |
| 0,096 | 0,134 | |
| 0,101 | 0,142 | |
| 0,106 | 0,149 | |
| 0,112 | 0,157 | |
| 0,117 | 0,164 | |
| 0,122 | 0,171 | |
| 0,126 | 0,177 | |
| 0,13 | 0,182 | |
| 0,134 | 0,188 | |
| 0,138 | 0,193 |
Погонная расчетная ветровая нагрузка с наветренной стороны:
qпог3 = 0,193*6 = 1,158 кН/м
- с подветренной стороны
Расчет выполнен по нормам проектирования "СП 20.13330.2011"
| Исходные данные | |
| Ветровой район | I |
| Нормативное значение ветрового давления | 0,226 кН/м2 |
| Тип местности | B - городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м |
| Тип сооружения | Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности |
| Параметры | |||
| Поверхность | Подветренная поверхность | ||
| Шаг сканирования | 1 м | ||
| Коэффициент надежности по нагрузке gf | 1,4 | ||
| H | м | ||
| Высота (м) | Нормативное значение (кН/м2) | Расчетное значение (кН/м2) |
| -0,068 | -0,095 | |
| -0,068 | -0,095 | |
| -0,068 | -0,095 | |
| -0,068 | -0,095 | |
| -0,068 | -0,095 | |
| -0,068 | -0,095 | |
| -0,072 | -0,1 | |
| -0,076 | -0,106 | |
| -0,08 | -0,112 | |
| -0,084 | -0,118 | |
| -0,088 | -0,123 | |
| -0,091 | -0,128 | |
| -0,095 | -0,133 | |
| -0,098 | -0,137 | |
| -0,101 | -0,141 | |
| -0,103 | -0,145 |
Погонная расчетная ветровая нагрузка с подветренной стороны:
qпог4 = -0,145*6 = -0,87 кН/м
Приложение №2.2
Расчет рамы каркаса
Расчет произведен в программе «SCAD»
Схема загружения
Статический расчет рамы
Эпюра продольных сил N, кН
Эпюра изгибающих моментов M, кН*м
Эпюра поперечных сил Q, кН*м
Проверка сечений рамы
Результаты расчета
| Проверено по СП | Фактор | Коэффициенты использования: |
| п.8.2.1 | прочность при действии изгибающего момента My | 0,32 |
| п.8.2.1 | прочность при действии поперечной силы Qz | 0,07 |
| п.9.1.1 | прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики | 0,93 |
| п.7.1.3 | устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1) | 0,88 |
| п.7.1.3 | устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1) | 0,77 |
| пп.9.2.2, 9.2.10 | устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии | 0,95 |
| пп.9.2.4,9.2.5,9.2.8,9.2.10 | устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии | 0,96 |
| п.10.4.1 | предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1 | 0,39 |
| п.10.4.1 | предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1 | 0,23 |
Коэффициент использования 0,96 - устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии
Результаты расчета
| Проверено по СП | Фактор | Коэффициенты использования: |
| п.8.2.1 | прочность при действии изгибающего момента My | 0,73 |
| п.8.2.1 | прочность при действии поперечной силы Qz | 0,24 |
| п.9.1.1 | прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики | 0,75 |
| п.7.1.3 | устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1) | 0,14 |
| п.7.1.3 | устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1) | 0,03 |
| пп.9.2.2, 9.2.10 | устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии | 0,31 |
| пп.9.2.4,9.2.5,9.2.8,9.2.10 | устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии | 0,87 |
| п.8.4.1 | устойчивость плоской формы изгиба | 0,98 |
| п.10.4.1 | предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1 | 0,78 |
| п.10.4.1 | предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1 | 0,34 |
Коэффициент использования 0,798 - устойчивость плоской формы изгиба
Результаты расчета
| Проверено по СП | Фактор | Коэффициенты использования: |
| п.8.2.1 | прочность при действии изгибающего момента My | 0,83 |
| п.8.2.1 | прочность при действии поперечной силы Qz | 0,56 |
| п.9.1.1 | прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики | 0,84 |
| п.8.4.1 | устойчивость плоской формы изгиба | 0,94 |
| п.10.4.1 | предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1 | 0,76 |
| п.10.4.1 | предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1 | 0,23 |
Коэффициент использования 0,94 - устойчивость плоской формы изгиба
Приложение №2.3
Расчет базы колонны
Профиль
| 20К2 (Двутавp колонный (К) по СТО АСЧМ 20-93) | 
|
Конструкция
| Болты анкерные диаметра 20 из стали Ст3пс4 hp = 380 мм bp = 425 мм tp = 20 мм hr = 310 мм dr = 100 мм dt = 91 мм tr = 12 мм C5 = 47 мм a1 = 60 мм a2 = 44 мм k1 = 7 мм k2 = 10 мм k3 = 6 мм |
Усилия
| N | My | Qz | Mz | Qy | |
| кН | кН*м | кН | кН*м | кН | |
| 1330,57 | 16,89 | 11,55 |
Приложение №2.4
Колонна
Сталь C285
Профиль
| 20К2 (Двутавp колонный (К) по СТО АСЧМ 20-93) | 
|
Положение ригеля - среднее
Профиль
| 45Б2 (Двутавp нормальный (Б) по ГОСТ 26020-83) | 
|
Конструкция
Ригель 1
| Болты высокопрочные M22 из стали 40Х "селект", чернота 2.0 Способ обработки (очистки) соединяемых поверхностей - Дробеметный или дробеструйный двух поверхностей без консервации n = 5 tp = 20 мм bp = 180 мм dp = 21,5 мм S = 100 мм C = 58,5 мм k1 = 10 мм |
Усилия
| Ригель 1 | Верх колонны | Низ колонны | |||||||
| N | M | Q | N | My | Qz | N | My | Qz | |
| кН | кН*м | кН | кН | кН*м | кН | кН | кН*м | кН | |
| 20,86 | 472,04 | 340,08 | 1328,42 | 31,65 | 11,56 | 1330,57 | 16,89 | 11,55 |
| Результаты расчета |
Загружение 1
| Ригель 1 | Верх колонны | Низ колонны | ||||||||
| N | M | Q | N | My | Qz | N | My | Qz | ||
| кН | кН*м | кН | кН | кН*м | кН | кН | кН*м | кН | ||
| 20,86 | 472,04 | 340,08 | 1328,42 | 31,65 | 11,56 | 1330,57 | 16,89 | 11,55 | ||
| Проверено по СП | Проверка | Коэффициент использования | ||||||||
| Прочность фланца при изгибе с учетом ослабления отверстиями (ригель 1). | 0,724 | |||||||||
| п.14.1.16, (176), (177), п.14.1.17, (178), (179), п.14.1.19, (182), (183) | Прочность сварного соединения ригеля с фланцем (ригель 1) | 0,72 | ||||||||
| п.14.3.3, (191), п.14.3.4, (192) | Прочность болтового соединения фланца с полкой колонны (ригель 1) | 0,739 | ||||||||
| п.9.1.1, (106) | Прочность стенки колонны по нормальным напряжениям | 0,625 | ||||||||
| п.8.2.1, (42) | Прочность стенки колонны по касательным напряжениям | 0,851 | ||||||||
| п.8.2.1, (46), (47) | Прочность стенки колонны по местным напряжениям | 0,815 | ||||||||
| п.8.2.1, (44) | Прочность стенки колонны по приведенным напряжениям | 0,961 | ||||||||
| п.9.4.2, (125), (126), п.9.4.3, (131) | Местная устойчивость стенки колонны | 0,265 | ||||||||
Приложение №2.5
Приложение №3
Приложение №4
Приложение №5
Приложение №6
Приложение №1
Теплотехнический расчет 1 типа стены:
«Север» — два слоя утеплителя, первый из которых расположен в полости профиля полностью, второй — на половину толщины. Толщина изоляции 150 мм, сопротивление теплопередаче 3,25 м2 • °С/Вт.
Вывод: величина приведённого сопротивления теплопередаче R0пр больше требуемого R0норм(3,25>2,56) следовательно представленная ограждающая конструкция соответствует требованиям по теплопередаче.
Расчет паропроницаемости
В представленной конструкции имеется слой с нолевой паропроницаемостью. Расчет сопротивления паропроницанию невозможен.
Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще конструкция ограждения и определение возможности образования конденсата в толще ограждения(расчет точки росы)
В представленной конструкции имеется слой с нолевой паропроницаемостью. Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще конструкции ограждения невозможен.
Теплотехнический расчет 2 типа стены:
1. Введение:
Расчет произведен в соответствии с требованиями следующих нормативных документов:
СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий.
СП 131.13330.2012 Строительная климатология.
СП 23-101-2004 Проектирование тепловой защиты зданий
2. Исходные данные:
Район строительства: Санкт-Петербург
Относительная влажность воздуха: φв=55%
Тип здания или помещения: Общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов
Вид ограждающей конструкции: Наружные стены
Расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания: tв=20°C
3. Расчет:
Согласно таблицы 1 СП 50.13330.2012 при температуре внутреннего воздуха здания tint=20°C и относительной влажности воздуха φint=55% влажностный режим помещения устанавливается, как нормальный.
Определим базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче Roтр исходя из нормативных требований к приведенному сопротивлению теплопередаче(п. 5.2) СП 50.13330.2012) согласно формуле:
Roтр=a·ГСОП+b
где а и b - коэффициенты, значения которых следует приниматься по данным таблицы 3 СП 50.13330.2012 для соответствующих групп зданий.
Так для ограждающей конструкции вида- наружные стены и типа здания -общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов а =0.0003; b =1.2
Определим градусо-сутки отопительного периода ГСОП, 0С·сут по формуле (5.2) СП 50.13330.2012
ГСОП=(tв-tот)zот
где tв-расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания,°C
tв=20°C
tот-средняя температура наружного воздуха,°C принимаемые по таблице 1 СП131.13330.2012 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более8 °С для типа здания - общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов
tов=-1.3 °С
zот-продолжительность, сут, отопительного периода принимаемые по таблице 1 СП131.13330.2012 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 8 °С для типа здания - общественные, кроме жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов
zот=213 сут.
Тогда
ГСОП=(20-(-1.3))213=4536.9 °С·сут
По формуле в таблице 3 СП 50.13330.2012 определяем базовое значение требуемого сопротивления теплопередачи Roтр (м2·°С/Вт).
Roнорм=0.0003·4536.9+1.2=2.56м2°С/Вт
Поскольку населенный пункт Санкт-Петербург относится к зоне влажности - влажной, при этом влажностный режим помещения - нормальный, то в соответствии с таблицей 2 СП50.13330.2012 теплотехнические характеристики материалов ограждающих конструкций будут приняты, как для условий эксплуатации Б.
Схема конструкции ограждающей конструкции показана на рисунке:
1.Алюминий (ГОСТ 22233, ГОСТ 24767), толщина δ1=0.018м, коэффициент теплопроводности λБ1=221Вт/(м°С), паропроницаемость μ1=0мг/(м·ч·Па)
2.Воздушная прослойка 5-10см, толщина δ2=0.095м, коэффициент теплопроводности λБ2=0.18Вт/(м°С), паропроницаемость μ2=0мг/(м·ч·Па)
3.ПЕНОПЛЭКС 45, толщина δ3=0.04м, коэффициент теплопроводности λБ3=0.032Вт/(м°С), паропроницаемость μ3=0.015мг/(м·ч·Па)
4.Газобетон (p=800кг/м.куб), толщина δ4=0.375м, коэффициент теплопроводности λБ4=0.37Вт/(м°С), паропроницаемость μ4=0.14мг/(м·ч·Па)
5.Цементно-перлитовый раствор (p=800 кг/м.куб), толщина δ5=0.02м, коэффициент теплопроводности λБ5=0.26Вт/(м°С), паропроницаемость μ5=0.16мг/(м·ч·Па)
Условное сопротивление теплопередаче R0усл, (м2°С/Вт) определим по формуле E.6 СП 50.13330.2012:
R0усл=1/αint+δn/λn+1/αext
где αint - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2°С), принимаемый по таблице 4 СП 50.13330.2012
αint=8.7 Вт/(м2°С)
αext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкций для условий холодного периода, принимаемый по таблице 6 СП 50.13330.2012
αext=23 Вт/(м2°С) -согласно п.1 таблицы 6 СП 50.13330.2012 для наружных стен.
R0усл=1/8.7+0.018/221+0.095/0.18+0.04/0.032+0.375/0.37+0.02/0.26+1/23
R0усл=3.03м2°С/Вт
Приведенное сопротивление теплопередаче R0пр, (м2°С/Вт) определим по формуле 11 СП 23-101-2004:
R0пр=R0усл · r
r -коэффициент теплотехнической однородности ограждающей конструкции, учитывающий влияние стыков, откосов проемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводных включений
r =0.92
Тогда
R0пр=3.03·0.92=2.79м2·°С/Вт
Вывод: величина приведённого сопротивления теплопередаче R0пр больше требуемого R0норм(2.79>2.56) следовательно представленная ограждающая конструкция соответствует требованиям по теплопередаче.
Расчет паропроницаемости
В представленной конструкции имеется слой с нолевой паропроницаемостью. Расчет сопротивления паропроницанию невозможен.
Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще конструкция ограждения и определение возможности образования конденсата в толще ограждения(расчет точки росы)
В представленной к
|
|
|
Таксономические единицы (категории) растений: Каждая система классификации состоит из определённых соподчиненных друг другу...
Поперечные профили набережных и береговой полосы: На городских территориях берегоукрепление проектируют с учетом технических и экономических требований, но особое значение придают эстетическим...
Индивидуальные и групповые автопоилки: для животных. Схемы и конструкции...
Особенности сооружения опор в сложных условиях: Сооружение ВЛ в районах с суровыми климатическими и тяжелыми геологическими условиями...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!