Архитектура электронного правительства: Единая архитектура – это методологический подход при создании системы управления государства, который строится...
Своеобразие русской архитектуры: Основной материал – дерево – быстрота постройки, но недолговечность и необходимость деления...
Топ:
Марксистская теория происхождения государства: По мнению Маркса и Энгельса, в основе развития общества, происходящих в нем изменений лежит...
Техника безопасности при работе на пароконвектомате: К обслуживанию пароконвектомата допускаются лица, прошедшие технический минимум по эксплуатации оборудования...
Интересное:
Наиболее распространенные виды рака: Раковая опухоль — это самостоятельное новообразование, которое может возникнуть и от повышенного давления...
Отражение на счетах бухгалтерского учета процесса приобретения: Процесс заготовления представляет систему экономических событий, включающих приобретение организацией у поставщиков сырья...
Как мы говорим и как мы слушаем: общение можно сравнить с огромным зонтиком, под которым скрыто все...
Дисциплины:
2017-06-03 | 257 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
· Теплоприток при термической обработке;
Поступающий груз требуется охладить от температуры поступления до температуры хранения.
R = 1,2 – коэффициент неравномерности тепловой нагрузки;
= 20% от Е = 0,2 – суточное поступление груза;
Принимаем суточное поступление груза равномерно по всем камерам.
Рыба жирная:
tпост = -12 оС; tхран = -25 оС;
i = 5,8 4,19 =24,3 кДж/кг; i = -3,4 4,19 =-14,3 кДж/кг;
· Расчет теплопритока с воздуха при вентиляции;
Подача свежего воздуха для дыхания продуктов не требуется, подача воздуха для постоянных работающих людей не требуется.
Q3 = 0;
· Расчет эксплуатационных теплопритоков;
а) Камера 1;
= 350 Вт; = 3;
= 1 Вт/м2 – мощность светильников;
– площадь пола;
= 10÷20 Вт/м2 – относительная мощность электродвигателей с воздухоохладителями;
= 7÷9 кВт;
β – коэффициент, учитывающий длительность и частоту проведения грузовых операций;
β = 0,3 – для распределительных холодильников;
– площадь дверного проема;
– коэффициент эффективности средств защиты дверного проема;
= 0,5 для пластиковых завес;
– плотность теплового потока среднего за времени грузовой операции на 1 м2 дверного проема при отсутствии средств тепловой защиты;
= 7800 Вт при Δt =30оС; [2, прил. 31]
б) Камера 2;
в) Коридор;
г) Камера 3;
д) Рампа;
· Проверочный расчет;
= 500 Вт/м2 – удельный теплоприток на площадь м2 помещения;
[2, прил. 35]
· Суммирование Q4;
а) На оборудование;
Полностью включаются эксплуатационные теплопритоки;
Q4об = ∑ Q4;
б) На общий компрессор;
Принимают одновременно возникающие эксплуатационные теплопритоки;
Q4л – на камере, в коридоре, в рампе;
– от всех помещений;
|
– от двух погрузчиков;
Q4осв – на камере, в коридоре, в рампе;
Q4двери – на камере, в рампе;
Таблица 2 Сводный расчёт теплопритоков
Q1с для общего компрессора;
Стены;
С=> 0;
В=> Q1сmax = 199,45 Вт;
Ю=> Q1сmax = 352,7 Вт; - берем по южной стене при суммирование;
З=> Q1сmax = 239,23 Вт;
Расчет двухступенчатого холодильного цикла
Принимаем цикл с двухступенчатым сжатием, промежуточным охлаждением в промсосуде и однократным дросселированнием хладагента.
Рисунок 7 Схема двухступенчатой холодильной установки
p
7 5 pк 4
6’ 6 pm 3’ 3 2
8 p0 1
Рисунок 8 Цикл двухступенчатой холодильной установки
· Выбираем параметры цикла;
= θ = (3 ÷ 5) К;
оС;
= (7÷10) К;
оС;
оС; = (5÷7) К;
оС;
pк = 15,8 МПа; pо = 1,2 МПа;
π > 8 => следовательно перейдем к двухступенчатому циклу;
tm = 0 оС;
= (5÷10) К при
= (10÷15) К при
оС;
оС;
оС;
оС;
· Удельная холодопроизводительность;
· Удельная теплота конденсации;
· Удельные работы на сжатие;
· Холодильный коэффициент;
· Степень сжатия;
3 Параметры точек цикла
6’ | |||||||||
P,МПа | 0,12 | 0,44 | 0,435 | 1,58 | 1,58 | 0,435 | 0,435 | 1,58 | 0,12 |
t, оС; | -20 | -30 | |||||||
i,кДж/кг | |||||||||
0,42 | 0,3 | 0,11 | 0,001726 | 0,04 | 0,001566 | 0,001583 | 0,125 |
Строим цикл в p-i диаграмма состояния аммиака.Параметри точек цикла сводим в таблицу 3(см.Приложения А1)
Подбор оборудования
Подбор компрессоров
Выбираем сальниковые (открытые) компрессоры;
|
· Определяем расчётную холодопроизводительность компрессора;
– общая тепловая нагрузка на компрессоре;
= 1,02 ÷ 1,12 – коэффициент, учитывающий потери во всасывающем трубопроводе (нагрев, гидравлические потери и расширение пара в трубе);
b – коэффициент рабочего времени;
b = 0,76 ÷ 0,95 – для крупных установок;
· Массовый расход хладагента;
· Объемный расход хладагента;
= ;
· Теоретическая объемная подача компрессора;
· Выбираем поршневой компрессор; [4]
Марка: RCU412E;
Фирма: Grasso;
Количество: 2 – 1 рабочий, 1 для резервирования;
= 768 м3/ч при n = 1450 об/мин;
Длина: L = 2900 мм;
Высота: Н = 1700 мм;
Ширина: В = 1400 мм;
· Рассчитаем компрессор для второй ступени;
= ;
Выбираем поршневой компрессор; [4]
Марка: RCU212E;
Фирма: Grasso;
Количество: 2 – 1 рабочий, 1 для резервирования;
= 310 м3/ч при n = 1171 об/мин;
Длина: L = 2350 мм;
Высота: Н = 1400 мм;
Ширина: В = 1300 мм;
· Проверка подобранных компрессоров;
а) Баланс на промсосуде;
Баланс промсосуда строго не выполняется.
Для первой ступени;
· Проверка установленной мощности;
Nдв > Nе; Nдв > 54,28 кВт;
Nдв > Nе; Nдв > 60,4 кВт;
Подбор воздухоохладителей
· Выбираем тип воздухоохладителей;
Потолочные подвесные;
· Выбираем материалы для хладагента;
Вещество: аммиак (R717);
Материалы: стальные трубы;
· Выбор количество воздухоохладителей;
4 – для большой камеры;
по 2 – для маленьких камер;
2 – для рампы;
1 – для коридора;
· Выбор шаг оребрения;
t0 < -20, тогда шаг принимаем больше 10 мм;
Шаг принимаем 12 мм; [5]
· Площадь воздухоохладителя для камеры 3;
= 7÷10 К; = 49855,3 Вт;
– рассчитывается из каталога [4] по формуле:
Принимаем типоразмер GHP 065B/116
= 10 К
=46,1 м2
= 12,9 кВт
· Требуемая расчетная площадь для камеры 3;
· Выбираем воздухоохладитель для камеры 3; [5]
Типоразмер: GHP080C/116;
Номинальная мощность: Q = 27,2 кВт;
Поверхность: 96,4 м2;
Производительность по воздуху: 16600 м3/ч;
Длина факела вентилятора: 33 м;
Количество вентилятора: 1;
Длина: L = 1960 мм;
Ширина: В = 1236 мм;
Высота: Н = 1263 мм;
Объем труб: V = 64,1 л;
Вес: М = 482 кг;
· Площадь воздухоохладителя для камеры 1, 2;
Типоразмер: GHP065C/112;
Δtм = 10 К;
F = 73,9 м2;
Q = 19,4 кВт;
· Требуемая расчетная площадь для камеры 1, 2;
· Выбираем воздухоохладитель для камеры 1, 2; [5]
Типоразмер: GHP080С/112;
|
Номинальная мощность: Q = 34,0 кВт;
Поверхность: 123,5 м2;
Производительность по воздуху: 16200 м3/ч;
Длина факела вентилятора: 32 м;
Количество вентилятора: 1;
Длина: L = 1960 мм;
Ширина: В = 1236 мм;
Высота: Н = 1263 мм;
Объем труб: V = 64 л;
Вес: М = 526 кг;
· Площадь воздухоохладителя для коридора;
Шаг оребрения принимаем 5мм; [5]
Типоразмер: GHP045E/15;
Δtм = 10 К;
F = 56,5 м2;
Q = 12,7 кВт;
· Требуемая расчетная площадь для коридора;
· Выбираем воздухоохладитель для коридора; [5]
Типоразмер: GHP065A/15;
Номинальная мощность: Q = 22,5 кВт;
Поверхность: 98,8 м2;
Производительность по воздуху: 8700 м3/ч;
Длина факела вентилятора: 21 м;
Количество вентилятора: 1;
Длина: L = 1660 мм;
Ширина: В = 762 мм;
Высота: Н = 1005 мм;
Объем труб: V = 22,4 л;
Вес: М = 342 кг;
· Площадь воздухоохладителя для рампы;
Типоразмер: GHP065А/15;
Δtм = 10 К;
F = 98,8 м2;
Q = 22,5 кВт;
· Требуемая расчетная площадь для рампы;
· Выбираем воздухоохладитель для рампы; [5]
Типоразмер: GHP080A/15;
Номинальная мощность: Q = 39,7 кВт;
Поверхность: 165,1 м2;
Производительность по воздуху: 17100 м3/ч;
Длина факела вентилятора: 34 м;
Количество вентилятора: 1;
Длина: L = 1960 мм;
Ширина: В = 1006 мм;
Высота: Н = 1245 мм;
Объем труб: V = 38,6 л;
Вес: М = 515 кг;
· Определяем общую вместимость по хладагенту;
Для камеры 3;
Для камеры 1, 2;
Для коридора;
Для рампы;
· Проверяем допустимые рабочие параметры;
Tmin < Tраб <Tmax; Tраб = -40 ÷ 45 оС;
Pmax = 25 Бар;
Способ оттайки: горячими парами хладагента.
Подбор конденсатора
Выбираем воздушные конденсаторы.
· Тепловая нагрузка на конденсатор;
· Выбираем два конденсатора для обеспечения резервирования;
· Расчетная тепловая нагрузка на конденсатор; [6]
= 0,75 при tk = 40 оС; tн.р = tв1 = 29 оС; берем с каталога [6]
= 0,99;
= 0,96 при tгор.пара = t4 = 103 оС;
1,2 – 20 процентов запаса для частичного резервирования;
· Выбираем конденсатор; [6]
Фирма: Güntner;
Типоразмер: AGVH080.1B/3L;
Номинальная мощность: Q = 230,9 кВТ;
Расход воздуха: 48000 м3/ч;
Общее потребление электроэнергии: 2,8 кВт;
Уровень звукового давления – 54 дБА;
Количество секции - 22;
Количество ножек – 4
Исполнения – 3;
Длина: L= 6900 мм;
Ширина: В = 1141 мм;
Высота: Н = 1480 мм;
Подбор линейного ресивера
|
· Определяем вместимость ресивера для крупных аммиачных установок по формуле, учитывая 25 % запаса;
– суммарная вместимость испарительной системы
+
· Выбираем линейный вертикальный аммиачный ресивер; [7]
Типоразмер: AGBV250;
Фирма: Güntner;
Объем: V = 250 л;
Длина: L = 2140мм
Ширина: В=295 мм;
Вес: М = 240 кг;
Смотровые стекла – 3;
Расположения – 1, 2, 3;
Сварное соединения;
Расчет трубопроводы
Трубопроводы холодильной установки рассчитываем по рекомендуемой скорости движения среды.
а) Всасывающая аммиачная паровая труба (низкого давления) компрессора первой ступени;
· Массовый расход в трубе;
· Объемный расход в трубе;
=
· Диаметр трубы;
– скорость движения в трубе; [1, таблица 6.1]
· Выбираем стальную бесшовную трубу диаметром; [2, прил. 62]
108 х 4 мм;
· Действующая скорость движения в трубе;
б) Нагнетательная аммиачная паровая труба (высокого давления) компрессора первой ступени;
· Массовый расход в трубе;
· Объемный расход в трубе;
=
· Диаметр трубы;
· Выбираем стальную бесшовную трубу диаметром;
76 х 3,5 мм;
· Действующая скорость движения в трубе;
в) Всасывающая аммиачная паровая труба (низкого давления) компрессора второй ступени;
· Массовый расход в трубе;
· Объемный расход в трубе;
=
· Диаметр трубы;
· Выбираем стальную бесшовную трубу диаметром;
· 76х 3,5 мм;
· Действующая скорость движения в трубе;
г) Нагнетательная аммиачная паровая труба (высокого давления) компрессора второй ступени;
· Массовый расход в трубе;
· Объемный расход в трубе;
=
· Диаметр трубы;
· Выбираем стальную бесшовную трубу диаметром;
38 х 2,0 мм;
· Действующая скорость движения в трубе;
д) Жидкостная аммиачная труба (высокого давления) после конденсатора;
· Массовый расход в трубе;
· Объемный расход в трубе;
= = 1,583 10-3 м3/кг; [3]
· Диаметр трубы;
· Выбираем стальную бесшовную трубу диаметром;
38 х 2,0 мм;
· Действующая скорость движения в трубе;
е) Жидкостная аммиачная труба (низкого давления) после насоса в испаритель;
· Массовый расход жидкости в трубе;
= 6 ÷ 12;
· Объемный расход в трубе;
= = 1,459 10-3 м3/кг; [3]
· Диаметр трубы;
· Выбираем стальную бесшовную трубу диаметром;
57 х 3,5 мм;
· Действующая скорость движения в трубе;
ж) Аммиачная парожидкостная труба возврата из испарителя в циркуляционный ресивер (низкого давления); [1, страница 219]
· Массовый расход жидкости в трубе;
= 6 ÷ 12;
· Находим величину Х по формуле; [1]
[3]
Δpсм/Δpп = 5,43 при Х = 0,276;
· Диаметр трубы двухфазной смеси (парожидкостной смеси);
– диаметр трубы, что предположительно по трубе протекает только пар;
· Выбираем стальную бесшовную трубу диаметром;
|
273х 8 мм;
· Действующий диаметр ;
· Действующая скорость движения в трубе;
6 Описание схемы холодильной установки
Данная холодильная установка предназначена для поддержания определенных низких температур. Холодильная установка включает в себя испарительную систему, где необходимо поддерживать температуру кипения to и низкое давление ро для определенного хладагента. Получение наиболее низкой температуры приводит к увеличению значения отношения рк /р0 и к трем нежелательным явлениям: увеличению температуры нагнетания компрессора, возрастанию объемных потерь в компрессоре и увеличению дроссельных потерь в регулирующем вентиле, что вызывает уменьшение холодопроизводительности установки.
При рк /р0 >8 приходится применять многоступенчатое сжатие, в нашем случае двухступенчатое, в котором участвуют два поршневых компрессора. Для того чтобы ограничить роста температуры нагнетания, первой ступени сжатия дополнительно охлаждается в промсосуде. После испарителя и перед компрессором первой ступени устанавливают циркуляционный ресивер, как показано на схеме, что позволяет в первую очередь обеспечивать подачу хладагента в испаритель и к тому защищает компрессор от гидравлического удара.
После сжатия в компрессоре первой ступени, пар поступает в промсосуд, где дополнительно охлаждается, барботируя через слой жидкости. Выходя из промсосуда, пар перегревается во всасывающем трубопроводе перед компрессором второй ступени (высокого давления) и в перегретом состоянии поступает в него. После сжатия в компрессоре второй ступени до давления конденсации рK, пар конденсируется в конденсаторе, после чего жидкость высокого давления разделяется на два потока. Основной поток поступает в змеевик промсосуда, где переохлаждается, отдавая теплоту жидкости, и в состоянии переохлаждения поступает через регулирующий вентиль РВ2 в испаритель. Другой поток жидкости дросселируется в РВ1 от рK до промежуточного давления рпр и поступает в промежуточный сосуд.
Маслоотделители предназначены для отделения масла, уносимого холодильным агентом из компрессора. Масло увлекается агентом, как в виде капель, так и в парообразном состоянии. Уменьшение масляной пленки приводит к повышению эффективности теплообменных аппаратов. Линейные ресиверы предназначены для компенсации различия в заполнении испарительного оборудования жидкостью при изменении тепловой нагрузки. Они освобождают конденсатор от жидкости и создают равномерный поток жидкого агента к регулирующему вентилю. Линейный ресивер устанавливают между конденсатором и регулирующим вентилем. Постоянно поддерживаемый уровень жидкого холодильного агента является гидравлическим затвором, который препятствует перетеканию пара высокого давления в испаритель. Линейный ресивер является хорошим сборником воздуха и масла. Насосы холодильных установок предназначены для циркуляции охлаждающей воды в оборотных системах водоснабжения, промежуточного хладоносителя (рассол или ледяная вода), а также жидкого аммиака в насосно-циркуляционных системах. Для жидкого аммиака применяют специальные аммиачные бессальниковые насосы.
Заключение
В результате проведенной работы было рассмотрено камерное оборудова-ние для охлаждения и хранения рыбы. Произведены расчеты, по которым было выбрано оборудование для создания и поддержания заданных усло-вий:
Компрессоры: фирмы Grasso марка RCU412E и RCU212E
Воздухоохладители: фирмы GUNTNER тип GHP 080С/112,GHP 080D/112 и GHP065A/15
Конденсаторы: фирмы GUNTNER тип AGVH090.1B/2N
Линейный ресивер: фирмы Güntner тип Z0434/1:L
.
Список использованной литературы
1. Курылев Е.С., Оносовский В.В., Румянцев Ю.Д. “ Холодильные установки” – СПб: Политехника, 1999. – 576 с.
2. Бараненко А.В., Калюнов В.С., Румянцев Ю.Д. “Практикум по холодильным установкам”. – СПб: Профессия, 2001. – 272 с.
3. Богданов С.Н., Бурцев С.И., Иванов О.П., Куприянова А.В. ”Холодильная техника. Кондиционирование воздуха: Справ./ Под ред. С.Н. Богданов. 4-е изд., перераб. и доп. – СПб.: СПбГАХПТ, 1999. – 320 с.
4. Каталог фирмы Grasso «Компрессоры поршневые»;
5. Каталог фирмы GUNTNER «Воздухоохладители аммиачные GHP»;
6. Каталог фирмы GUNTNER «Конденсаторы воздушные аммиачные»;
7. Каталог фирмы GUNTNER «Ресиверы аммиачные»;
8. СП 109.13330.2012. Холодильники;
9. 131.13330.2012. Строительная климатология;
Приложения
А1 Цикл холодильной установки в p-i диаграмме состояния NH3
А2 Графические материалы
r PD3mBDdb/vT7+4vlZDsx4uBbRwriWQQCqXKmpVrBy/bhKgPhgyajO0eo4As9LMvzs0Lnxp3oGcdN qAWHkM+1giaEPpfSVw1a7WeuR+LbuxusDrwOtTSDPnG47WQSRXNpdUv8odE9rhqsPjZHq2C3Cuso fnza7b+36/Yz3mfj26tX6vJiur8DEXAKfzD86rM6lOx0cEcyXnQK0nmUMKrgenEDgoE0S25BHHhI FyDLQv5vUP4AAAD//wMAUEsBAi0AFAAGAAgAAAAhALaDOJL+AAAA4QEAABMAAAAAAAAAAAAAAAAA AAAAAFtDb250ZW50X1R5cGVzXS54bWxQSwECLQAUAAYACAAAACEAOP0h/9YAAACUAQAACwAAAAAA AAAAAAAAAAAvAQAAX3JlbHMvLnJlbHNQSwECLQAUAAYACAAAACEAoSVW0jkEAADtDAAADgAAAAAA AAAAAAAAAAAuAgAAZHJzL2Uyb0RvYy54bWxQSwECLQAUAAYACAAAACEA3k7vh+EAAAAJAQAADwAA AAAAAAAAAAAAAACTBgAAZHJzL2Rvd25yZXYueG1sUEsFBgAAAAAEAAQA8wAAAKEHAAAAAA== " path="m,l171450,85725r133350,19050l476250,,352425,209550r-9525,190500l95250,400050r,-171450l,xe" fillcolor="black [3200]" strokecolor="black [1600]" strokeweight="2pt">
Холодильная установка с двухступенчатым сжатием, промежуточным охлаждением в промсосуде и однократным дросселированнием хладагента. Схема функцанальная
|
|
Индивидуальные и групповые автопоилки: для животных. Схемы и конструкции...
Индивидуальные очистные сооружения: К классу индивидуальных очистных сооружений относят сооружения, пропускная способность которых...
Семя – орган полового размножения и расселения растений: наружи у семян имеется плотный покров – кожура...
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰)...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!