Кафедра лесных культур селекции и лесомелиорации

Кафедра лесных культур селекции и лесомелиорации

 

ИНДИВИДУАЛЬНОЕ ЗАДАНИЕ ПО ДИСЦЕПЛИНЕ «ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ В САДОВО-ПАРКОВОМ СТРОИТЕЛЬСТВЕ»

Вариант №9

 

Студент ЛА2 – 091 – ОС группы _________     Сычинская А. В.

Руководитель,

  доцент, к.  с. - х. н.                    __________     Андрющенко П.Ф.

Воронеж 2013

СОДЕРЖАНИЕ

 

1. Общая классификация гидротехнических сооружений………..……...……3

2. Свойства воды, используемые в лесопарковом строительстве…….……....4

3. Проектирование и расчет гидротехнических сооружений ………….......…5

3.1. Быстроток…………………………………………………………….……6

3.2. Одноступенчатый перепад прямоугольного сечения…………….……17

3.3. Многоступенчатый перепад прямоугольного сечения колодезного типа………………………………………………………………………..22

3.4. Сооружения в виде водопропускной трубы с шахтным колодцем......29

3.5. Трубчатый водоспуск……………………………………………..……..33

3.6. Фонтан, проектирование и гидравлический расчет …………...………35

3.7. Фонтан, проектирование и гидравлический расчет………………...….41

Общая классификация гидротехнических сооружений

 

Гидротехническими называют инженерные сооружения, предназначенные для использования природных водных ресурсов (поверхностных и подземных) или предотвращения вредного воздействия воды на окружающую среду. Основные задачи: приспособление, изменение или преобразование естественного режима водного объекта в целях экономичного водохозяйственного использования с учетом требований охраны окружающей среды; создание искусственных водотоков и водоемов, когда естественных вод недостаточно или они отсутствуют; разработка конструкций сооружений для специальных нужд отдельных отраслей водного хозяйства.

Гидротехнические сооружения подразделяют на речные, озерные, прудовые, морские, мелиоративные, береговые, русловые, пойменные, подземные и т.д., они могут быть: водопорными – перегораживают водоток (плотины, дамбы и др.); водопроводящими – подают воду к местам ее потребления (трубопроводы, туннели и т.п.); водозаборными – забирают воду из водотоков и водоемов; водосбросными – предназначены для сброса излишков воды; регуляционными – регулируют процесс взаимодействия потока с речным руслом и другими сооружениями (струенаправляющие дамбы и стенки, берегоукрепительные сооружения и др.).

По условиям использования гидротехнические сооружения делят на постоянные (эксплуатируют круглый год) и временные (работают только в период строительства или ремонта).

Проектирование и расчет гидротехнических сооружений

 

Приемы проектирования и строительства аналогичны проектированию сопрягающих гидротехнических сооружений. Основное назначение – гашение избыточной энергии воды при подаче воды с высоких отметок на низкие и получение соответствующего эстетического восприятия водного устройства. Наиболее распространенным и надежным гасителем является водобойный колодец или водобойная стенка. Гидротехнические сооружения должны работать с устойчивым гидравлическим режимом, позволять использовать передовую технологию и дешевые строительные материалы, быть простыми в исполнении. Конкретный тип и конструктивное оформление сооружений выбирают на основе сравнения различных вариантов, отвечающих ландшафтно-проектировочному решению устройства парка, лесопарковой зоны, агроландшафта.

 

Быстроток

 

Наиболее простой тип гидросооружения. Это тот же канал, но с уклоном больше критического. Наличие больших скоростей на быстротоке вызывает необходимость принимать при проектировании дополнительные меры для их снижения и использовать сложные приемы гидравлического расчета.

Быстроток состоит из входного участка, лотка (транзитная часть) и выходного участка (гасителя). Длина входного участка зависит от условий его сопряжения с подводящим каналом. В первом приближении ее принимают равной (2…3)Н, где Н – глубина воды подводящего канала

 

 

 

 

       Рис.1 Схема бетонного быстротока

1,3-входной и выходной участки; 2-лоток; 4-водобойный колодец; 5-отводящий канал; 6-деформационные швы.

 

Лоток быстротока должен иметь, по возможности, минимальную длину и лежать на естественных грунтах основания. Форма его поперечного сечения может быть различной: прямоугольной, трапецеидальной, полуциркулярной, полигональной и др. Наиболее распространено прямоугольное поперечное сечение, так как поток воды в лотке с таким сечением гидравлически более стабилен и не вызывает нежелательных деформаций секций быстротока. Недостаток прямоугольного сечения – появление по длине сооружения катящихся волн, существенно снижающих пропускную способность быстротока. Наиболее экономичным и простым по технологии строительства считают трапецеидальный лоток. Однако в таком лотке также образуются катящиеся волны, а в зимнее время по наклонной облицовке быстротока намерзают наледи, усложняющие пропуск расчетных расходов. Полуциркулярное, треугольное, полигональное сечение лотка является безволновым, то есть в лотках таких сечений не возникают косые стоячие и катящиеся волны. С эстетической точки зрения состояние поверхности воды в лотках быстротоков таких сечений в местах отдыха нежелательно.

Быстротоки следует устраивать по возможности прямолинейными, не допускается в естественных условиях рельефа выполнять их с поворотами. Минимальный радиус закругления быстотока в плане принимают не менее десяти ширин лотка. Лоток для предотвращения разрущающих температурных и осадочных деформаций разрезают продольными и поперечными деформационными швами (рис.1).

Деформационные швы могут быть водопроницаемые и водонепроницаемые. Под водопроницаемыми швами обязательно устраивают обратные фильтры и дренажи, которые ограждают боковыми водонепроницаемыми стенками (рис.2). Это уменьшает вероятность озникновения контактной суффозии в зоне шва.

Рис.2 Схема дефформационного шва.

1-деформационный шов; 2-обратный фильтр; 3-дренаж.

 

В зависимости от климатической зоны строительства поперечные деформационные швы нарезают через 5-20 м, а продольные, как правило, совмещают с обрезами фундаментов подпорных стенок лотков. Швы герметизируют уплотнителями в виде профилированной резины, металлических пластин, просмоленных досок, полимерных профилей и т.д.

Выходной участок является наиболее ответственным элементом быстротока, так как на нем гасится основная часть кинетической энергии потока. В его пределах обычно располагают водобойный колодец и различные по конструкции гасители. За водобойным колодцем устраивают рисберму из каменной наброски или бетонного покрытия с водопроницаемыми швами для выхода фильтрационного потока. Чтобы предотвратить сбойное течение воды в отводящем канале, угол конусности концевой части быстротока в плане принимают α =12…18^о.

Порядок расчета

1. Определяется наивыгоднейшая ширина входного отверстия по дну лотка быстротока по формуле Ю.Н. Даденкова

                              __               ____

в = 0,765 ⁵√ Q ² = 0,756 ⁵ Ö 0,75² = 0,765 × 0,91 = 0,69 м.

Из конструктивных сообщений принимаем ширину входного отверстия лотка в = 0,7 м.

2. Определяется необходимая площадь живого сечения быстротока

 

3. Определяется глубина воды в лотке, при которой будет наблюдаться установившееся движение воды = ho.

 

                                                   

Производим проверку ho на пропуск заданного расхода Q = 0,79 м/с.

 

Смоченный периметр

 

χ_о = в + 2 ho = 0,7 + 2 × 0,19 = 1,08 м.

 

Гидравлический радиус

 

              

Уклон дна быстротока определяют

 

                                                             

_ÑН₂ – отметка дна начала быстротока,

_ÑН₁ – отметка дна в конце быстротока.

L – горизонтальное проложение лотка быстротока, находится путем использования теоремы Пифагора.

По известной n-0,014 (или принимая во внимание, что коэффициент шероховатости для кирпичной клади n = 0,013, для бетона n = 0,014, для бутовой клади n = 0,020) находим n_а с учетом аэрации потока n_а = n × а,

а – множитель, при уклонах i = 0,2-0,4   а = 1,33; при i = 0,2-0,4          а = 1,33-2,0.

 

n _а = 0,014 × 1,33 = 0,0186

 

По таблице (прил. 1) (с учетом R_o n_a) находим значение скоростного коэффициента Шези – С= 37,2

                     ____           _________

Тогда V_o = C Ö R_o × i = 37,2 Ö 0,12 × 0,27 = 6,69 м/с.

      Q = ω _o × V_o = 0,13 × 6,69 = 0,87 м³/с.

Полученный расход 0,87 м³/с больше заданного 0,79 м³/с. Однако расхождение меньше 5 %, поэтому окончательно принимаем ширину лотка быстротока в – 0,7 м; ho = 0,19 м.

4. Определяется критическая глубина воды в начале быстротока

                                                      

 

                           

 

где a - коэффициент пропорциональности = 1,1.

5. Определяется скорость воды в начале быстротока V_к:

 

                                          

 

6. Определяется длина кривой спада между h_к на ребре быстротока и hо, где устанавливается равномерное движение потока по методу проф. Черномского В.И., для этого рассчитываем все гидравлические элементы потока для h_к и h_о.

 

hо = 0,19 в = 0,7 Wo = в × hо = 0,7 × 0,19 = 0,13 м2 χо = в + 2 hо = 0,7 + 2 × 0,19 = 1,08 м       Со = 37,2 из табл., с учетом Ro и nа

hk = 0,56   в = 0,7 Wк = в × hк = 0,7 × 0,56 = 0,39 м2 χк = в + 2 hк = 0,7 + 2 × 0,56 = 1,82 м            Ск = 41,35 из табл. с учетом Rк и nа

 

Среднее значение уклона трения

 

Длина кривой спада

 

                             

 

Длина кривой спада (14,61 м) меньше длины быстротока (29 м), поэтому в нижней части быстротока имеет место равномерное движение воды с глубиной h_o = 0,19 м.

Необходимость устройства гасителя энергии в конце быстротока определяется в зависимости от h_с^II (вторая сопряженная глубина) и h_а (бытовая глубина в отводящем канале).

Если h_с^II > h_а, то гидравлический прыжок за быстротоком отогнан и необходимо проектировать водобойный колодец, если h_с^II < h_а – водобойный колодец не проектируется, так как в канале быстротока будет иметь место затопленный гидравлический прыжок.

Вычисляем h_с^II (вторую сопряженную глубину), принимая за первую hс^I = hо (глубину воды в конце быстротока).

                                                                                     

                                                                           

Определение hа (бытовая глубина воды за быстротоком) в водоотводящем канале трапециидального сечения ведется исходя из следующих условий: Q = 0,79 м³/с, i₁ = 0,01 – уклон дна отводящего русла, в₁ = 0,75 м – ширина дна водоотводящего русла, m – 1,5 – коэффициент заложения откосов канала.

Расчет h_а выполняется методом последовательного приближения, т.е. h_а назначается. Например h_а = 0,35 м и производится расчет для определения Q.

 

W_a = в₁ + mh_a ² = 0,75 × 0,35 + 1,5 × 0,32² = 0,41 м²

                                      ____                            _____

Х_а = в₁ + 2 h_a Ö 1+ m ² = 0,75 + 2 × 0,32 Ö 1+1,5² = 1,95 м

                                                  

Са = 41,34 по табл. (прил. 1) с учетом Ra и na

                  

                                                    

Q = 0,41 × 1,89 = 0,78 м³/с

 

То есть бытовая глубина h_а = 0,32 м в водоотводящем русле канала трапециидального сечения принята правильно. Но так как h_с^II (1,25) > h_а (0,32), необходимо устройство гасителя энергии потока в виде водобойного колодца или водобойной стенки.

 

Расчет водобойного колодца

 

Исходные данные для расчета:

Q = 0,79 м³/с

h_а = 0,32 м – бытовая глубина водоотводящего канала;

h_с^II = 1,25 м – вторая сопряженная глубина;

h_с^I = hо = 0,19 м – первая сопряженная глубина.

Глубина водобойного колодца должна отвечать условиям затопленного гидравлического прыжка:

h _о + d > h_c^II,

 

отсюда глубина колодца

d = 1,1 h_c^II – h _а = 1,1 × 1,25 – 0,32= 1,06м

Длина водобойного колодца (гасителя энергии) L_k, м:

 

L_k = β L _пр = 0,6 × 5,46 = 3,27 ≈3,3м.

где β – коэффициент, β = 0,6 - 0,8;

L_пр – длина совершенного прыжка в сооружениях прямоугольной формы, м:

L _пр = 2,5 (1,9 hc^II – h с ^I) = 2,5 (1,9 × 1,25– 0,19) = 5,46 м.

 

Рис. 3 Схема к расчету быстротока:

а – водобойный колодец; б – с водобойной стенкой

 

 

Расчет водобойной стенки

 

Исходные данные для расчета:

Q = 0,79 м³/с

h_а = 0,32 м – бытовая глубина водоотводящего канала;

h_с^II = 1,25 м – вторая сопряженная глубина;

в = 0,7 м ширина лотка.

Полный напор над водобойной стенкой

 

(в предположении, что стенка работает как незатопленный водослив):

 

                                 ,    

                         __

где μ = 1,86 из м = μ Ö2g; m = 0,42.

 

Скоростной напор перед водобойной стенкой:

 

                           

Напор над водобойной стенкой без скоростного напора:

 

Н = Но – Н v = 0, 7 2 – 0, 0 5 = 0,67 м.

 

Высота водобойной стенки:

 

С = σh с ^II – Н = 1,05 × 1,25 – 0,67 = 0,64 м,

где σ = 1,05 – коэффициент подтопления стенки.

 

 (C < h_а), стенка работает как затопленный водослив.

 

Длина колодца:

L _кол = L _пр

L _пр = 3 h с ^II = 3 × 1,25 = 3,75 м.

 

Толщину дна лотка вычисляют по формуле В.М. Домбровского:

                                  __                            ____

Т = 0,033 × а × V Ö h о = 0,033 × 1 × 6,696 Ö 0,19 = 0,096 м = 9,6 см,

 

где V – средняя скорость воды в лотке; V = Vо;

h_о – глубина воды в рассматриваемом сечении; h = hс^I;

а – коэффициент от грунта основания – суглинок – 1; супесь – 1,5; песок – 2.

Запас высоты боковых стенок лотка быстротока над уровнем воды назначают в зависимости от расхода воды, протекающего через него:

Запас над уровнем воды = 0,2+15%=0,23

 

           Для трапециидальных быстротоков запас высоты стенок лотка над уровнем воды увеличивают на 15 %.

 

Расчет первой ступени

 

1. Определяется наивыгоднейшая ширина входного отверстия по дну лотка перепада по формуле Ю.Н. Даденкова

.

2. Определяем необходимую площадь живого сечения перепада с учетом допустимых скоростей движения воды (прил. 3)

,

где V_доп = 4,2 м/с

3. Определяем необходимую глубину воды в лотке:

.

4. Производим проверку h_o на пропуск заданного расхода Q = 1,9 м³/с

х = в + 2 h_o  = 1 + 2 ∙ 0,36 = 1,72 м

n = 0,014 без учета аэрации

С = 55,75 (с учетом n и R)

Полученный расход 1,45 м³/с меньше заданного 1,9 м³/с. Однако расхождение меньше 5 % (3,4 %), поэтому окончательно принимаем ширину лотка в = 1 м глубину воды h_o = 0,36 м.

5. Определяем критическую глубину на пороге первой ступени

.

6. Определяем первую сопряженную глубину (h^I_c) в сжатом сечении после перепада по методу проф. Ю.Н. Даденкова. При этом принимаем во внимание:

так как h_к = (0,74) > h_o (0,36), то глубина воды над перепадом h_р = h_o = 0,36 м (если h_к < h_o, то h_р = 0,7 ∙ h_к);

,

где Z – вспомогательная величина:

.

7. Определяем вторую сопряженную глубину

8. Определение высоты водобойной стенки (С) после перепада производим в следующем порядке:

 Полный напор над водобойной стенкой

,

                                  _

где μ – 1,86 из μ = m √2g при m = 0,42.

Скоростной напор перед водобойной стенкой:

.

Напор над водобойной стенкой без скоростного напора:

Н = Н_о – Н _v = 1,02 – 0,03 = 0,99 м.

Высота водобойной стенки:

С = σ ∙ h_c^II – H = 1,05 ∙ 1,5 – 0,99 = 0,685 м ≈ 0,7 м.

Длина первой ступени перепада определяется по формуле

L_ст1 = L_пад1 + L_пр1 = 1,98 + 4= 6м,

где L_пад1 – дальность падения струи:

Длина подпертого прыжка:

L _пр1 = 3 ∙ h_c ^II = 3 ∙ 1,5 =4,5.

Длину колодца принимаем 6 м.

 

Расчет второй ступени

 

Данные для расчета:

Глубина воды над водобойной стенкой h_p = Н = 0,99 м

Площадь живого сечения ω = в ∙ h_p = 1 ∙ 0,99 = 0,99 м²

Скорость протекания воды над стенкой

Высота падения Р₁ = Р + С = 1 + 0,6 = 1,6 м

1. Определяем скорость течения воды в сжатом сечении на второй ступени после падения:

 

,

где V_c – скорость воды в сжатом сечении;

   V - скорость протекания воды над стенкой;

   Р₂ – высота падения воды;

   h_р - глубина воды над стенкой

 

Площадь сжатого сечения воды на второй ступени:

.

Глубина воды в сжатом сечении второй ступени:

.

2. Определяем вторую сопряженную глубину при прыжке с глубиной

h_c^I = 0,24 м.

3. Определение высоты второй водобойной стенки (С₂) производим в следующем порядке:

Полный напор над водобойной стенкой:

Н_о = 1,02 м (вычислен ранее).

Скоростной напор перед водобойной стенкой (С₂):

.

Напор над стенкой (С₂) без скоростного напора:

Н₂ = Н_о - Н _v = 1,02 - 0,08 = 0,94 м

Высота водобойной стенки:

С₂ = σh_c^II – H ₂ = 1,05 ∙1,56 – 0,94 = 0,69 м.

Отсюда следует, что глубина воды перед второй водобойной стенкой составит:

С₂ + Н₂ = 0,69 + 0,94 = 1,63 м,

а высота падения на первой водобойной стенке

Р₁ = Р + С = 1 + 0,7 = 1,7 м

т.е. С₂ + Н₂ < Р + С = 1,63 м < 1,7 м,

Следовательно, первая водобойная станка работает как незатопленный водослив и расчет ее окончательный.

                       Определение длины второй ступени перепада:

L _ст2 = L _пад2 + L _пр2 = 1,25+4,68 = 5,93 ≈ 6 м;

 

.

L _пр2 = 3∙ h_c^II = 3 ∙1,56 = 4,68

 

Из конструктивных соображений длина ступени принимается равной L_ст2 = 6,0 м.

 

Аналогично рассчитываются все последующие ступени. Однако, в виду незначительного дальнейшего изменения гидравлических элементов потока, высоты стенки и длины ступени, все последующие стенки принимаем высотой 0,7 м и длину ступени 6,0 м.

 

С шахтным колодцем

Шахтные водосбросы строятся для сбора воды в овраг с вертикальным обрывом при разности бьефов оврага 4-10 м и расходах воды от 2 до 100 м³/с, а также для устройства водосброса при строительстве плотин. Шахтный колодец применяется в тех случаях, когда возведение открытых водосбросов по топографическим, инженерно-геологическим и организационным условиям (хозяйственным и строительным) нежелательно. Шахтные водосбросы в последнее время получили весьма широкое распространение. Для шахтных водосбросов характерны: автоматическое действие по сбросу воды, малая стоимость строительства и небольшие эксплуатационные расходы.

При расчете шахтного водосброса приходится определять не только пропускную способность водослива, водоприемной шахты, но и пропускную способность трубы.

При большом относительном напоре ∆ Н более 0,25-0,3 происходит

                                                              Д

значительное снижение пропускной способности из-за самозатопления кольцевого водослива. Поэтому целесообразно принимать ∆ Н  не более 0,25.

                                                                                                  Д

При этом условии водослив будет затопленным до тех пор, пока глубина воды в водопроницаемой шахте будет меньше ее высоты (т.е. ниже гребня шахты).

 

Рис. 7 Схема шахтного колодца

 

Условные обозначения

 

Q – расчетный расход, м³/с;

h_I – глубина подпертой воды перед трубой, м;

ω – площадь живого сечения трубы, м²;

υ – скорость воды в трубе, м/с;

d – диаметр водоотводящей трубы, м;

d₁ – глубина водобойного колодца, м;

D – диаметр шахтного колодца, м;

φ – коэффициент скорости 0,70;

P – высота шахтного колодца, м;

Н – глубина воды перед шахтным колодцем, м; (определяется согласно гидравлическому расчету подводящего русла);

L – длина трубы по оси, м;

i_o – уклон трубы;

g – ускорение силы тяжести – 9,81 м/с²;

ξ - коэффициент местного сопротивления при входе в трубу (ξ = 0,50);

m₁ – коэффициент расхода через приемный колодец;

λ – коэффициент трения 0,02.

 

Пример гидравлического расчета

 

Данные для расчета:

Q = 4,9 м³/с;

Р = 5,9 м;

Н = 0,9 м;

L = 25,0 м;

i_o = 0,02.

Гидравлический расчет водопропускной трубы

 

Необходимая площадь сечения трубы

;

в первом приближении принимаем d = 1,0 м; и φ = 0,70;

тогда

Для дальнейших расчетов окончательно принимаем трубу d = 1,0 м с площадью сечения ω = 0,64 м², так как .

Глубина подпертой воды перед трубой:

,

так как h₁<P_k, то, следовательно, водослив не затоплен.

Скорость воды в трубе

 

 

Гидравлический расчет шахтного колодца

 

Назначаем Д = 1,0 м, так как колодец не затоплен, коэффициент расхода m₁ = 0,42, тогда максимальное превышение уровня воды по формуле водослива с тонкой стенкой

.

Ввиду того, что h₁<H, (0,53<0,6), cследовательно, принятый диаметр шахтного колодца обеспечивает пропуск воды в заданных проектных условиях.

 

.

Диаметр колодца можно определить и по формуле

Водобойный колодец назначаем конструктивно, в основном из соображений удобства очистки. Он является отстойником, где будут задерживаться крупные камни, которые могут быть принесены потоком. Если камни отсутствуют, колодец можно не устраивать. Глубина колодца обычно назначается в пределах 0,3-0,6 м. Для гашения падающей струи (при расходах близких в мах.) колодец не нужен, так как водяная подушка образуется вследствии подпора у входа в водоотводящую трубу.

В приведенном примере водоотводная труба работает как напорная. При малых расходах труба может работать как безнапорная, тогда размер шахтного колодца назначается исходя из конструктивных соображений.

 

Трубчатый водоспуск

 

Для забора воды из водохранилища при плотинах устраивают водовыпуски, при помощи которых вода подается в оросительные, обводнительные каналы. Конструкция водовыпуска должна обеспечивать бесперебойную подачу воды и удобное обслуживание сооружения. Сооружение выполняют из сборного или монолитного железобетона. Трубы могут быть круглого или прямоугольного сечения. Размер определяется расчетом. Для гашения энергии потока в конце трубы устраивают водобойный колодец (при расходах до 4 м³/с) глубиной 0,3-0,5 м и длиной 3-8 м.

 

Рис.8 Схема трубчатого водослива:

1 – металлическая решетка; 2 – входной оголовок; 3 – труба; 4 – задвижка; 5 – выходной оголовок; 6 – водобойный колодец; 7 – гравийно-каменная отсыпка

 

Расход воды в трубе при подтопленном выходе определяется по формуле

,

где μ – коэффициент расхода 0,4-0,6;

ω – площадь поперечного сечения трубы;

Z – разность отметок верхнего и нижнего бьефов, определяющая напор Н.

Диаметр трубы при подтопленном отверстии на выходе

,

где d – диаметр трубы, м; ω - площадь сечения, м², определяется по формуле:

Пример расчета водоспускной трубы

Q – 0,9 м³/с

Н – 3,9 м-напор

L – 30 м – длина трубы

μ – 0,5

  

Пример расчета

Определить расход фонтана Q и высоту струи h_o.

Н – 10,9 м, диаметр трубы 0,3 м, длина трубопровода – 1200 м, диаметр выходного отверстия конической насадки – 0,04 м, коэффициент расхода

μ – 0,945, удельное сопротивление трубы – А = 0,805.

Определяем расход:

,

где .

Скоростной напор

;

.

Действительная высота струи

 

Рис. 16 Защитная зона с дренажем вдоль бульвара

На избыточно увлажненных землях при ширине бульвара 10…15 см и более по границе вдоль дорог под плитками желательно устроить трубчатый дренаж. Для защиты дрен от заиления можно использовать нетканые материалы типа дорнит. При небольшой ширине разделительных полос дренаж можно устраивать посередине их. Смотровые колодцы, используемые для очистки дрен, размещают через 80…100 м.

Береговой дренаж. Его устраивают для защиты пойм от подтопления водами, поступающими путем фильтрации со стороны реки. Дрену располагают параллельно берегу реки (рис. 17), что дает возможность перехватывать фильтрующуюся через грунт воду, понижая уровень грунтовых вод в пойме. Вода из дрены отводится в реку ниже по уклону от осушаемой части поймы.

Рис. 17 Береговой дренаж:

     1 – положение грунтовых вод до осушения; 2 – УГВ после осушения; 3 – дрена

Кольцевой дренаж используют при осушении особо важных участков территории или отдельных зданий. Вода из кольцевой дрены, ограждающей осушаемый объект, отводится в водоприемники или на участки с более низкими, чем дрена, отметками. Дрену мож­но выводить в водоприемный колодец с самотечным отводом воды или с ее откачкой. Кольцевой дренаж может не дать эффекта при поступлении на осушаемый объект напорных грунтовых вод. В таких случаях необходимо дренировать и площадь, ограниченную кольцевой дреной.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Бабиков Б.В. Гидротехнические мелиорации: Учебник для вузов / Б.В. Бабиков – СПб, 2002. – 294 с.

    2.Андрющенко П.Ф. Проектирование и строительство гидротехнических сооружений в садово-парковом и ландшафтном строительстве [Текст]: метод. указания к выполнению практических занятий для студентов специальности 250203/ П.Ф Андрющенко – В., 2006 – 36с.

Кафедра лесных культур селекции и лесомелиорации

 

ИНДИВИДУАЛЬНОЕ ЗАДАНИЕ ПО ДИСЦЕПЛИНЕ «ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ В САДОВО-ПАРКОВОМ СТРОИТЕЛЬСТВЕ»

Вариант №9

 

Студент ЛА2 – 091 – ОС группы _________     Сычинская А. В.

Руководитель,

  доцент, к.  с. - х. н.                    __________     Андрющенко П.Ф.

Воронеж 2013

СОДЕРЖАНИЕ

 

1. Общая классификация гидротехнических сооружений………..……...……3

2. Свойства воды, используемые в лесопарковом строительстве…….……....4

3. Проектирование и расчет гидротехнических сооружений ………….......…5

3.1. Быстроток…………………………………………………………….……6

3.2. Одноступенчатый перепад прямоугольного сечения…………….……17

3.3. Многоступенчатый перепад прямоугольного сечения колодезного типа………………………………………………………………………..22

3.4. Сооружения в виде водопропускной трубы с шахтным колодцем......29

3.5. Трубчатый водоспуск……………………………………………..……..33

3.6. Фонтан, проектирование и гидравлический расчет …………...………35

3.7. Фонтан, проектирование и гидравлический расчет………………...….41