Навигация:

Главная Случайная страница Обратная связь ТОП Интересно знать Избранные Новые материалы

Топ:

История развития методов оптимизации: теорема Куна-Таккера, метод Лагранжа, роль выпуклости в оптимизации...

Установка замедленного коксования: Чем выше температура и ниже давление, тем место разрыва углеродной цепи всё больше смещается к её концу и значительно возрастает...

Интересное:

Национальное богатство страны и его составляющие: для оценки элементов национального богатства используются...

Подходы к решению темы фильма: Существует три основных типа исторического фильма, имеющих между собой много общего...

Принципы управления денежными потоками: одним из методов контроля за состоянием денежной наличности является...

Дисциплины:

Автоматизация Антропология Археология Архитектура Аудит Биология Бухгалтерия Военная наука Генетика География Геология Демография Журналистика Зоология Иностранные языки Информатика Искусство История Кинематография Компьютеризация Кораблестроение Кулинария Культура Лексикология Лингвистика Литература Логика Маркетинг Математика Машиностроение Медицина Менеджмент Металлургия Метрология Механика Музыкология Науковедение Образование Охрана Труда Педагогика Политология Правоотношение Предпринимательство Приборостроение Программирование Производство Промышленность Психология Радиосвязь Религия Риторика Социология Спорт Стандартизация Статистика Строительство Теология Технологии Торговля Транспорт Фармакология Физика Физиология Философия Финансы Химия Хозяйство Черчение Экология Экономика Электроника Энергетика Юриспруденция

Выбор электродвигателей, пусковых и защитных аппаратов

2022-10-29

0.00 из 5.00 0 оценок

Заказать работу

⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 9Следующая ⇒

Электродвигатели для привода производственных механизмов выбираются по напряжению, режиму работы, частоте вращения и условиям окружающей среды [2].

Электродвигатели необходимо выбирать таким образом, чтобы его номинальная мощность Р_нд соответствовала мощности приводного механизма Pмех, т.е.:

Р_нд≥P_мех, (3.1)

При этом номинальная мощность электродвигателей повторно-кратковременного режима работы (крапы, подъемники и т.п.) определяется по формуле:

Р_НД = Р_П , (3.2)

где ПВ_П — паспортная продолжительность включения в относительных величинах;

Р_п — паспортная мощность электродвигателя.

При выборе электродвигателей по частоте вращения необходимо учитывать частоту вращения приводного механизма. Обычно применяются двигатели с частотой вращения 1500 об/мин. Для нерегулируемых приводов следует широко применять асинхронные электродвигатели переменного тока серии АИР.

Электродвигатели, устанавливаемые в помещениях с нормальной средой, как правило, должны иметь исполнение IP23 или IP44.

Рассмотрим выбор электродвигателей на примере токарного станка №1 механической мощностью P_мех= 11кВт.

Р_нд≥P_мех, (3.1)

P_нд≥ 11

Выбираем двигатель марки АИР160S4 с P_нд=15кВт, n=1500 об/мин, cosφ=0,84, η= 90%, К_п= I_пуск/I_ном=7,5.

Аналогично производим выбор электродвигателей для остальных станков и пресса. Результаты выбора сводим в таблицу 3.1

Таблица 3.1 – Выбор электродвигателей станков и пресса

№ станка	Наименование станка	Р_нд. кВт	Р_ст. кВт	Марка двигателя	n об/мин	cosφ	η %	К_п
1	Токарный К_и =0,12 cosφ =0,4	15	11	АИР160S4	1500	0,84	90	7,5
2		15	13	АИР160S4	1500	0,84	90	7,5
3		18,5	15	АИР160M4	1500	0,89	90,5	7
4	Шлифовальный К_и =0,12 cosφ =0,4	18,5	17	АИР160M4	1500	0,89	90,5	7
5		2x5,5	11	АИР112M4	1500	0,86	85,5	7
6		3x 5,5	14,2	АИР112М4	1500	0,86	85,5	7
7	Сверлильный К_и =0,12 cosφ =0,4	15	13	АИР160S4	1500	0,84	90	7,5
8		18,5	17	АИР160M4	1500	0,89	90	7
9		18,5	15	АИР160M4	1500	0,89	90	7
10		15	13	АИР160S4	1500	0,84	90	7,5
11	Фрезерный К_и =0,12 cosφ =0,4	7,5	7,5	АИР132S4	1500	0,86	87,5	7,5
12		5,5	1,9	АИР112M4	1500	0,83	85,5	7
13		5,5	5,4	АИР112M4	1500	0,86	85,5	7
14		5,5	4,0	АИР112M4	1500	0,86	85,5	7
15	Токарно-винторезный К_и =0,12 cosφ =0,4	7,5	7,3	АИР132S4	1500	0,86	87,5	7,5
16		5,5	5,1	АИР112M4	1500	0,86	85,5	7
17		7,5	7,5	АИР132S4	1500	0,86	87,5	7,5
18	Обдирочно-шлифовальный К_и =0,17; cosφ =0,65	5,5	4,0	АИР112M4	1500	0,86	85,5	7
19		5,5	5,1	АИР112M4	1500	0,86	85,5	7
20		5,5	5.0	АИР112M4	1500	0,86	85,5	7
22	Пресс К_и =0,17 cosφ =0,65	200	190	АИР355M6	1500	0,9	94,5	7

Для защиты приводных двигателей от токов КЗ и перегрузок выбираем автоматические выключатели типа ВА [1, с 60]. Для дистанционного управления и защиты от пониженного напряжения выбираем магнитные пускатели типа ПМЕ и ПАЕ [2, с 144], а также контакторы типа КТ [2, с 143].

Произведем расчет на примере токарного станка №1, имеющего двигатель АИР160S4 с P_нд=15кВт, n=1500 об/мин, cosφ=0,84, η=90%, К_п= I_пуск/I_ном=7,5.

Номинальный ток электродвигателя в А:

, (3.3)

где Р_н — номинальная мощность двигателя, кВт;

U_H — номинальное напряжение, В;

η_H — КПД при номинальной нагрузке;

cosφ_H — номинальный коэффициент мощности.

Пусковой ток двигателя:

I_пуск =К_п ∙I_H, (3.4)

где К_п — кратность пускового тока по отношению к I_H.

I_пуск=30,02∙7,5=226,4А

Производим выбор автоматического выключателя по следующим условиям:

I_н.а≥ I_н.д I_н.р ≥ I_н.д, (3.5)

где I_н.а – номинальный ток автомата, А;

I_н.р – номинальный ток расцепителя автомата, А;

100 ≥ 30,2 63≥30,02

Выбираем автомат марки ВА 61-31 с I_н.а=100А, I_н.р =31,5А.[1, с 60].

Проверяем выбранный автомат по условию срабатывания:

I_ср.э≥ 1.25I_пуск, (3.6)

К_отс∙ I_н.р≥ 1,25∙ I_пуск, (3.7)

10∙31,5≥1,25∙226,4

315 ≥ 283 (верно)

Принимаем коэффициент отсечки автомата К_отс= 10.

Выбор магнитного пускателя производим по следующим условиям:

I_н.п.≥I_н.д, (3.8)

где I_н.п – номинальный ток пускателя, А;

I_н.д – номинальный ток двигателя, А

40А ≥ 30

Принимаем магнитный пускатель типа ПАЕ-311 с I_н.п. =40А. [2, с 143].

Сечение жил кабелей напряжением до 1кВ выбираем по следующим условиям:

1) I_доп≥ I_н.д/К_п, (3.9)

где I_доп – длительно допустимая токовая нагрузка провода или кабеля, А;

К_п – поправочный коэффициент из условия прокладки.(К_п =1, т.к. условия нормальные).

I_доп≥ 30 А

70А ≥ 30А

2) I_доп.≥(I_з К_з)/К_п,(3.10)

где I_з — номинальный ток или ток срабатывания защитного аппарата;

К_з — кратность длительно допустимого тока кабеля по отношению

к номинальному току или току срабатывания защитного аппарата,

принимаем К_з=1.

I_доп.≥(30∙1)/1

70А_.≥30А

Принимаем кабель марки АВВГ 3(1×16) + (1×10)мм² с I_доп=60А [1, с 65].

Схема станка с одним приводным двигателем представлена на рисунке 3.1

АВВГ(4×16)мм²

1/15

ВА 61-31 ПАЕ-311

Рисунок 3.1 – Схема одноприводного станка

Рассмотрим двухдвигательный привод, рисунок 3.2:

Рисунок 3.2 - Схема двухприводного станка

АВВГ 3(1×16)+(1×10)мм² 5/5,5

ВА51-25 ПМЕ-211

5/5,5

ПМЕ-211

Рассмотрим выбор вышеперечисленной аппаратуры на примере двухприводного сверлильного станка станка №7:

Номинальный ток электродвигателя определяем по формуле 3.3:

I_ном1= I_ном2= =11,42 А

Пусковой ток электродвигателя:

I_п1= I_п2= I_ном∙К_п= 11,42·7,5=79,94 А

Расчетный ток группы:

I_р.гр.=I_ном.1+ I_ном2=11,42+11,42=22,84 А

Пиковый ток группы:

I_пик.гр= I_пуск._max+I_ном1=79,94+11,4=91,2 А

Выбираем автомат по условию (3.5):

I_н.а≥ I_н.д I_н.р ≥ I_н.д,

25≥22,84 25≥22,84

Выбираем автомат ВА51-21 с I_ном.а=25А, I_н.р=25А [1, с 60].

Проверяем автомат по условиям (3.6), (3.7):

I_ср.э≥ 1.25I_пуск

К_отс∙ I_н.р≥ 1,25∙ I_пуск

7∙25≥1,25∙79,94

175 ≥114 (верно)

Принимаем кратность тока отсечки по отношению к номинальному току К_отс=7.

Выбираем магнитный пускатель:

I_н.п.≥I_н.д, (3.8)

25А≥11,4 А

Принимаем магнитный пускатель ПМЕ-211 с I_н.п=25А[2, с 144].

Выбираем питающий кабель:

I_доп≥ I_н.д/К_п, (3.9)

60≥22,8А

I_доп.≥(I_з К_з)/К_п,(3.10)

60≥22,8

Выбираем кабель АВВГ 3(1×16) + (1×10)мм² с I_доп=60А. [1, с 65].

Аналогично выбираем пусковую и защитную аппаратуру, кабели и результаты заносим в таблицу 3.1.1.

Производим расчет защиты сварочного трансформатора (Рисунок 3.3)

Паспортная активная мощность сварочного трансформатора:

P_пасп = S_пасп ∙ cosφ, (3.11)

где S_пасп– мощность сварочного трансформатора;

cosφ – коэффициент мощности сварочного трансформатора.

Для электроприемников повторно-кратковременного режима работы номинальная мощность определяется по формуле:

P_н.св= S_пасп∙ cosφ ∙ √ПВ, (3.12)

где ПВ – продолжительность включения.

P_н.св= 75∙0,5∙√0,6 = 29,05 кВА

Номинальный ток сварочного трансформатора:

I_н.св. = S_св / U_н, (3.13)

где S_св – номинальная мощность сварочного транчформатора, кВА;

U_ном – номинальное напряжение сети, кВ.

I_н.св = 75/ √3 ∙ 0,38 = 119,95А

Пиковый ток сварочного трансформатора принимаем равным трёхкратному номинальному току:

I_пик = 3 ∙ I_н.св., (3.14)

I_пик = 3∙119,95 = 342А

Номинальный ток плавкой вставки предохранителя, защищающего ответвление к сварочному аппарату, выбирается из соотношения:

, (3.15)

>98А;

Выбираем предохранитель ПН2-100 с I_н.вс= 100А. [1, с 59].

Выбираем силовой ящик для сварочного трансформатора ЯБПВУ - 1м с номинальным током аппарата I_H_._A_.=120A и током предохранителя I_H_.Пр.=100А.

Выбираем низковольтный питающий кабель от силового ящика до трансформатора по формулам:

, (3.16)

, (3.17)

126≥ 84 A 126 ≥ 33 A

Выбираем кабель марки АВВГ 3×50 мм² I_доп = 126 А [1, с.65].

Выбор автоматического выключателя производится по следующим условиям:

1) , (3.18)

где - номинальный ток автомата, А;

2) ; (3.19)

где - номинальный ток расцепителя, А.

100≥84A 100≥84A

Выбираем автомат ВА 51-31 с =100А и с =100А [1, с.60].

Выбранный автомат проверяем по проверочному условию:

, (3.20)

7·100≥1,25·342

700А>427,5А.

Условие выполняется, значит, автомат выбран верно. Принимаем кратность тока отсечки по отношению к номинальному току К_отс=7.

Рисунок 3.3 – Схема защиты сварочного трансформатора.

Аналогично производим выбор предохранителей, магнитных пускателей и проводов для остальных электродвигателей и результаты расчётов сводим в таблицу 3.2.

Произведем расчет защитной и питающей аппаратуры для пресса:

- рассчитаем номинальный ток двигателя пресса по формуле 3.3:

;

- пиковый ток по формуле 3.4:

- выбираем автомат по условиям 3.5:

I_н.а≥ I_н.д I_н.р ≥ I_н.д

;

Выбираем автомат ВА 51-50 с I_н.ав. = 500 А и I_н.р. = 360А.[1, с 60].

Выбранный автомат проверяем по проверочному условию:

; (3.21)

10·500 ≥ 1,25·1276,6;

5000 >3125

Условие выполняется, значит, автомат выбран верно. Принимаем кратность тока отсечки по отношению к номинальному току К_отс=10.

- производим выбор контактора

, (3.22)

360≥357

Принимаем контактор КТ-7000 с Iн. = 360 А. [2, с 143]

По условиям (3.9, 3.10) выбираем кабель запитки пресса:

> 357 А ;

363≥196,4 363≥360

Выбираем кабель АВВГ 3(1 240)+(1 150) мм² с Iдоп. = 363 А. [1, с 65]

Рисунок 3.4 – Схема защиты пресса

Таблица 3.2 – Выбор защитной аппаратуры.

№ станка	Автоматический выключатель			Пускатель		Марка кабеля	, А
№ станка	Тип	I_H.A, А	I_H_._P_.,А	Тип	I_П_.,А	Марка кабеля	, А
1	ВА 61-31	100	31,5	ПАЕ-311	63	АВВГ(4х16)	60
2	ВА 61-31	100	31,5	ПМЕ-311	63	АВВГ(4х16)	60
3	ВА 51-31	100	40	ПАЕ-311	40	АВВГ(4х16)	55
4	ВА 51-31	100	40	ПАЕ-311	40	АВВГ(4х16)	55
5	ВА 51-31	100	50	ПАЕ-311	63	АВВГ(4х16)	60
6	ВА 51-31	100	50	ПАЕ-311	63	АВВГ(4х16)	60
7	ВА 61-31	100	31,5	ПМЕ-311	63	АВВГ (4х16)	60
8	ВА 51-31	100	40	ПАЕ-311	40	АВВГ(4х16)	55
9	ВА 51-31	100	40	ПАЕ-311	40	АВВГ(4х16)	55
10	ВА 61-31	100	31,5	ПМЕ-311	63	АВВГ (4х16)	60
11	ВА 51-25	25	16	ПМЕ-211	25	АВВГ(4х2,5)	19
12	ВА 51-25	25	12,5	ПМЕ-211	25	АВВГ(4х2,5)	19
13	ВА 51-25	25	12,5	ПМЕ-211	25	АВВГ(4х2,5)	19
14	ВА 51-25	25	12,5	ПМЕ-211	25	АВВГ(4х2,5)	19
15	ВА 51-25	25	16	ПМЕ-211	25	АВВГ(4х2,5)	19
16	ВА 51-25	25	12,5	ПМЕ-211	25	АВВГ(4х2,5)	19
17	ВА 51-25	25	16	ПМЕ-211	25	АВВГ(4х2,5)	19
18	ВА 51-25	25	12,5	ПМЕ-211	25	АВВГ(4х2,5)	19
19	ВА 51-25	25	12,5	ПМЕ-211	25	АВВГ(4х2,5)	19
20	ВА 51-25	25	12,5	ПМЕ-211	25	АВВГ(4х2,5)	19
22	ВА 51-50	500	360	КТ7000	250	АВВГ3(1х240)+(1х150)	363

Расчет нагрузок цеха

Перед тем как рассчитать нагрузку цеха разделим все электроприемники на группы, которые будут питаться от распределительного шкафа.

Расчет нагрузок для групп электроприемников проводим по методу расчетного коэффициента в следующей последовательности на примере первой группы электроприемников с электродвигателями №1, №2, №3, №4, №5, №6 номинальная мощность двигателей соответственно Р_Н.Д= 15; 15; 18,5; 18,5 2x5,5; 3x5,5 кВт.

1.Фактическое число электродвигателей:

n=n₁+n₂+…+n_n (4.1)

n=1+1+1+1+2+3=9

2. Суммарная активная мощность двигателей:

∑Р_Н= Р_Н1+Р_Н2+ …+Р_n; (4.2)

где Р_Н_i- номинальная мощность i–го приемника в группе, кВт;

∑Р_Н= 15+15+18,5+18,5+5*5,5=94,5кВт.

3. Активная мощность за наиболее загруженную смену:

Р_СМ=∑К_И.ГР·Р_Н (4.3)

где К_И_i -коэффициент использования мощности i–го двигателя в группе;

Р_СМ- активная мощность за наиболее загруженную смену, кВт.

Р_СМ = 0,12∙94,5 =11,34кВт.

4. Реактивная мощность за наиболее загруженную смену:

; (4.4)

где tgφ_i- соответствующий группе tgφ, находим из cosφ_i;

Q_см- реактивная мощность за наиболее загруженную смену.

Q_СМ = 2,29∙11,34=25,98 кВАр

5. Определяем эффективное число в группе:

(4.5)

где Р_Н_MAX- мощность самого мощного приемника в группе, кВт;

Р_Н_MIN- мощность наименьшего по мощности приемника в группе, кВт;

значит n_э=7

6. Групповой коэффициент использования группы:

К_И.ГР= ; (4.6)

К_И.ГР= .

7. Групповой tgφ:

(4.7)

8. Расчетный коэффициент в зависимости от коэффициента использования группы и эффективного числа электроприемников выбираем по таблице методом интерполяции:

Кр = 2,17

где К_р – расчетный коэффициент;

К_р'- расчетный коэффициент для реактивной нагрузки.

Коэффициент расчетный для реактивной нагрузки примем К_р'=1,1, поскольку

, и .

9. Расчетная активная нагрузка:

Р_Р=К_р · Р_СМ (4.8)

Р_Р=2,17 ·11,34=24,6 кВт.

10. Расчетная реактивная нагрузка:

Q_Р= К_р' · Q_СМ(4.9)

где Q_Р- Расчетная реактивная нагрузка,кВар.

Q_Р=1,1·25,98=28,6 кВар.

12. Полная нагрузка электроприемников:

S_Р ; (4.10)

где S_Р- полная нагрузка электроприемников,кВА.

S_Р= кВА.

13. Расчетный ток группы:

I_Р.ГР= ; (4.11)

где I_Р.ГР- расчетный ток группы.А;

Uн - номинальное напряжение сети, В.

I_Р.ГР= А.

14. Пиковый ток группы:

I_пик.гр =I_п.мах+ I_р.гр- I_н.мах·К_и; (4.12)

где I_п.мах - пусковой ток самого мощного электроприемника в группе, А;

I_н.мах - номинальный ток самого мощного электроприемника в группе, А;

К_И- коэффициент использования самого мощного электроприемника в группе.

I_пик.гр = 272+57,7-38,8·0,12 = 325А.

Аналогично рассчитываем нагрузки для второй, третьей и четвертой группы электроприемников и результаты расчетов сводим в таблицу 4.1.

Таблица 4.1 – Расчет нагрузок цеха

Номер станка	n	Р_н, кВт	К_и	cosφ/	Р_см, кВт	Q_см, кВар	n_э	k_р	k`_р	Р_р, кВт	Q_р, кВар	S_р, кВА	I_р,	I_пик,
Номер станка	n	Р_н, кВт	К_и	tanφ	Р_см, кВт	Q_см, кВар	n_э	k_р	k`_р	Р_р, кВт	Q_р, кВар	S_р, кВА	А	А
ШРА1
1	1	15	0,12	0,4/2,29	1,8	4,122
2	1	15	0,12	0,4/2,29	1,8	4,122
3	1	18,5	0,12	0,4/2,29	2,22	5,083
4	1	18,5	0,12	0,4/2,29	2,22	5,083
5	2	5,5	0,12	0,4/2,29	1,32	3,023
6	3	5,5	0,12	0,4/2,29	1,98	4,534
итого ШРА1	9	94,5	0,12	0,4/2,29	11,34	25,98	7	2,17	1,1	24,6	28,6	37,7	57,3	325
ШРА2
7	1	15	0,12	0,4/2,29	1,8	4,122
8	1	18,5	0,12	0,4/2,29	2,22	5,083
9	1	18,5	0,12	0,4/2,29	2,22	5,083
10	1	15	0,12	0,4/2,29	1,8	4,122
итого ШРА2	4	67	0,12	0,4/2,29	8,04	18,41	4	2,2	1,1	28,12	24,35	37,2	56,52	348,92
ШРА3
11	1	7,5	0,12	0,5/1,73	0,9	1,56
12	1	5,5	0,12	0,5/1,73	0,66	1,14
13	1	5,5	0,12	0,5/1,73	0,66	1,14
14	1	7,5	0,12	0,5/1,73	0,9	1,56
15	1	7,5	0,12	0,5/1,73	0,9	1,56
16	1	5,5	0,12	0,5/1,73	0,66	1,14
17	1	7,5	0,12	0,5/1,73	0,9	1,56
итого ШРА3	7	46,5	0,12	0,5/1,73	5,58	9,66	7	2,5	1,1	13,8	10,52	17,35	26,36	222,44

Продолжение таблицы 4.1 – Расчет нагрузок цеха

ШРА4
18	1	5,5	0,12	0,5/1,73	0,66	1,14
19	1	5,5	0,12	0,5/1,73	0,66	1,14
20	1	5,5	0,12	0,5/1,73	0,66	1,14
итого ШРА4	3	16,5	0,12	0,5/1,73	1,98	3,42	3	2,3	1,1	13,62	8,17	15,88	24,13	185,61
Пресс
22	1	200	0,17	0,65/1,17	18,7	21,88
Сварочный трансформатор
21	1	75	0,2	0,7/1,02	12,8	13,06
итого по цеху	23	424,5	0,14	0,57/1,44	60,48	86,87	5	2,2	1,1	133,06	95,56	163,82	248,9
Освещение				0,95						8,175	2,7	8,6
Итого с освещением										141,24	98,26	172,42
Дополнительная нагрузка				0,8						650	462,5	737,5	870,38
Итого с учетом дополнительной нагрузки										891,24	660,76	1111,92	1673,28

Выбор оборудования цеха

В качестве РУ в цеху принимаем распределительные шкафы типа ПР с вводными и линейными выключателями типа ВА.

1. Выбираем вводной автомат по следующим условиям на примере первой расчетной группы:

1) ; (5.1)

где I_Н.А– номинальный ток автомата, А;

I_Р.ГР– расчётный ток группы, А.

2) ; (5.2)

где I_Н..Р– номинальный ток расцепителя, А;

I_н.а 58,83 А; I_н.р 58,83 А;

100≥ 58,83 А; 63≥ 58,83 А;

Из справочника [1,c.60] принимаем автоматический выключатель ВА51-31 с I_Н.А= 100 А и I_Н.Р= 63 А.

Производим проверку выбранного автомата:

(5.3)

Условие выполняется, значит автомат выбран верно. Принимаем кратность тока отсечки по отношению к номинальному току К_отс=10.

2. Сечение жил проводов и кабелей напряжением до 1 кВ выбираются

по следующим условиям:

1) ; (5.4)

где I_ДОП – длительно допустимая токовая нагрузка провода или кабеля, А;

I_Р – расчётный ток группы, А;

Кп – поправочный коэффициент на условия прокладки (принимаем Кп=1).

2) ; (5.5)

где I_З – номинальный ток или ток срабатывания защитного аппарата;

К_З – кратность длительно допустимого тока провода или кабеля по

отношению к номинальному току срабатывания защитного аппарата, принимаем К_З =1.

1) 2) ;

75 > 58,83 А 75 > 63 А.

Таким образом выбир

⇐ Предыдущая 1 234 5 6 7 8 9 Следующая ⇒

Поделиться с друзьями:

Архитектура электронного правительства: Единая архитектура – это методологический подход при создании системы управления государства, который строится...

Адаптации растений и животных к жизни в горах: Большое значение для жизни организмов в горах имеют степень расчленения, крутизна и экспозиционные различия склонов...

Папиллярные узоры пальцев рук - маркер спортивных способностей: дерматоглифические признаки формируются на 3-5 месяце беременности, не изменяются в течение жизни...

Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ - конструкции, предназначенные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой...