Определение числа секций нагревательных приборов в расчетных помещениях на всех этажах

К расчету принимаются радиаторы чугунные секционные марки М-140А с номинальным условным тепловым потоком одной секции q н = 164 Вт. Радиаторы устанавливаются без ниши открыто у стены.

Температура теплоносителя в подающей магистрали – t г = 60 °С. Температура теплоносителя в обратной магистрали – t о = 50 °С. Расчетная температура воздуха в угловом помещении – t в = 20 ° C. Расчетная температура воздуха в рядовом помещении – t в = 18 ° C.

Последовательность выполнения расчета:

1. Определяется температура воды на входе в рассматриваемый стояк:

 

t 1 = t г – ΣΔ t м, °С,                                                 (8.1)

 

где ΣΔ t м – суммарное понижение температуры воды на участках подающей магистрали от теплового пункта до рассматриваемого стояка (принимается от 0,2 °С до 2 °С в зависимости от удалённости расчётного стояка от теплового пункта).

В нашем случае

 

t 1 = 60 – 0,5 = 59,5 °С.

 

2. Определяется тепловая нагрузка на рассматриваемый стояк:

 

Q ст = Q пр.1 + Q пр.2 + Q пр.3 + Q пр.4 + Q пр.5 + Q пр.6 + Q пр.7 + Q пр.8 + Q пр.9 + Q пр.10 + Q пр.11, Вт, (8.2)

 

где Q пр.1… Q пр.11 – тепловая нагрузка радиатора расчетного помещения на каждом этаже, принимаемая равной Q 4 соответствующего помещения, если в данном помещении проектируется один отопительный прибор (при наличии в помещении более одного прибора нагрузка Q 4 разделяется между имеющимися приборами).

Определяется расчетный расход теплоносителя через рассматриваемый стояк:

 

G ст = 0,86∙ Q ст/(t г- t о), кг/ч.                                      (8.3)

Для стояка угловых помещений имеем:

 

Q ст = 1501 + 9∙1349 + 1493 = 15135 Вт;

G ст = 0,86 ∙ 15135 / (59,5 - 50) = 1370 кг/ч.

 

Для стояка рядовых помещений имеем:

 

Q ст = 933 + 9∙835 + 933 = 9381 Вт;

G ст = 0,86 ∙ 4000 / (59,5 - 50) = 849 кг/ч.

 

3. Для каждого однотрубного стояка вычисляются расчётные температуры на стояке между узлами отопительных приборов, являющиеся в дальнейшем расчёте температурами входа воды в последующий отопительный прибор t вх. Вычисления производят, начиная с t 2:

 

t 2 = t 1 – Q пр.1 ∙ (t 1 - t о)/ Q ст, °С;                                                                                                     (8.4)

t 3 = t 2 – Q пр.2 ∙ (t 1 - t о)/ Q ст, °С и т.д.

 

4. Определяется средняя температура отопительного прибора:

 

t ср = t вх – 0,5 Q пр (0,86 ∙ β1 ∙ β2)/(α ∙ G ст), °С,                            (8.5)

 

где β1 – коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемого радиатора за счет округления сверх расчетной величины, принимаемый по табл. 6.6 [10], β1 = 1,03;

β2 – коэффициент учета дополнительных потерь теплоты радиаторами, расположенными у наружных ограждающих конструкций, принимаемый по таблице М.2 [4], (при установке чугунных секционных радиаторов у наружной стены или под световыми проемами β2 = 1,02);

α – коэффициент затекания воды в отопительный прибор, определяемый по нормалям радиаторных клапанов (для чугунных секционных радиаторов в однотрубной вертикальной системе отопления с трехходовым регулирующим клапаном типа КРТ α=1).

5. Определяется средняя расчетная разность температур

 

Δ t ср = t ср - t в, °С.                                               (8.6)

 

6. Определяется номинальный требуемый тепловой поток отопительного прибора, Вт,

 

Q н.т = Q пр ∙ β4 / φ,                                                  (8.9)

 

где β4 – коэффициент учета способа установки прибора, определяемый по приложению К [10], (β4 = 1,0);

φ – безразмерный коэффициент, используемый для пересчёта теплового потока при расчётных условиях Q 1 к номинальным условиям, рассчитываемый по формуле

φ = (Δ t ср / Δ t ном)^{1+ n} ∙ (G пр / 360)^р,                                     (8.10) где n и р – эмпирические показатели, принимаемые по приложению Л [10], (при G пр > 50 кг/ч

n = 0,3, р = 0);

Δ t ном – номинальная средняя разность температур, принимаемая по каталогам производителей (для чугунных радиаторов белорусского производства Δ t ном = 70 °С);

G пр – расчетный расход воды через отопительный прибор, определяемый для однотрубной системы отопления по формуле

 

G пр = α ∙ G ст, кг/ч.                                              (8.11)

где α – коэффициент затекания воды в отопительный прибор, определяемый по нормалям радиаторных клапанов (для чугунных секционных радиаторов в однотрубной вертикальной системе отопления с трехходовым регулирующим клапаном типа КРТ α=1), [13, таблица 12.4].

7. Рассчитывается требуемое минимальное число секций отопительных приборов

 

N мин = Q н.т /(q н ∙ β3),                                                                                                                    (8.12)

 

где β3 – коэффициент учета числа секций в приборе, определяемый по табл. 6.7 [10], (β3 = 1,0 при количестве секций до 15 шт., β3 = 0,98 при количестве секций 16-20 шт., β3 = 0,96 при количестве секций более 21 шт.).

При выборе числа секций отопительного прибора руководствуются следующим правилом: номинальный тепловой поток прибора Q н.т может быть меньше требуемого Q пр не более, чем на 5 % или на 60 Вт.

Расчет числа секций отопительных приборов приведен в табличной форме для угловых помещений в таблице 8.1 для рядовых помещений – в таблице 8.2.

 

Таблица 8.1 Расчет количества секций отопительных приборов стояка углового помещения

 

№ эт.	Q пр, Вт	t вх, °С	t вых, °С	t ср, °С	Δ t ср, °С	φ	Q н.т, Вт	N min, шт.	N, шт.
11	1501	59,5	58,6	59,0	39,0	0,571	2627	16,3	16
10	1349	58,6	57,7	58,1	38,1	0,554	2433	14,8	15
9	1349	57,7	56,9	57,3	37,3	0,538	2506	15,3	15
8	1349	56,9	56,0	56,4	36,4	0,523	2582	16,1	16
7	1349	56,0	55,2	55,6	35,6	0,507	2662	16,6	17
6	1349	55,2	54,3	54,7	34,7	0,491	2746	17,1	17
5	1349	54,3	53,5	53,9	33,9	0,476	2836	17,6	18
4	1349	53,5	52,6	53,0	33,0	0,460	2931	18,2	18
3	1349	52,6	51,8	52,2	32,2	0,445	3031	18,9	19
2	1349	51,8	50,9	51,3	31,3	0,430	3138	19,5	19
1	1493	50,9	50,0	50,4	30,4	0,414	3607	22,9	23

 

Таблица 8.2 Расчет количества секций отопительных приборов стояка рядового помещения

 

№ эт.	Q пр, Вт	t вх, °С	t вых, °С	t ср, °С	Δ t ср, °С	φ	Q н.т, Вт	N min, шт.	N, шт.
11	933	59,5	58,6	59,0	41,0	0,610	1530	9,3	9
10	835	58,6	57,7	58,1	40,1	0,592	1409	8,6	9
9	835	57,7	56,9	57,3	39,3	0,576	1449	8,8	9
8	835	56,9	56,0	56,4	38,4	0,560	1491	9,1	9
7	835	56,0	55,2	55,6	37,6	0,544	1534	9,4	9
6	835	55,2	54,3	54,7	36,7	0,528	1580	9,6	10
5	835	54,3	53,5	53,9	35,9	0,513	1629	9,9	10
4	835	53,5	52,6	53,0	35,0	0,497	1680	10,2	10
3	835	52,6	51,8	52,2	34,2	0,481	1735	10,6	11
2	835	51,8	50,9	51,3	33,3	0,466	1792	10,9	11
1	933	50,9	50,0	50,4	32,4	0,450	2075	12,6	13