Индивидуальные и групповые автопоилки: для животных. Схемы и конструкции...
Кормораздатчик мобильный электрифицированный: схема и процесс работы устройства...
Топ:
Отражение на счетах бухгалтерского учета процесса приобретения: Процесс заготовления представляет систему экономических событий, включающих приобретение организацией у поставщиков сырья...
Эволюция кровеносной системы позвоночных животных: Биологическая эволюция – необратимый процесс исторического развития живой природы...
Выпускная квалификационная работа: Основная часть ВКР, как правило, состоит из двух-трех глав, каждая из которых, в свою очередь...
Интересное:
Наиболее распространенные виды рака: Раковая опухоль — это самостоятельное новообразование, которое может возникнуть и от повышенного давления...
Уполаживание и террасирование склонов: Если глубина оврага более 5 м необходимо устройство берм. Варианты использования оврагов для градостроительных целей...
Принципы управления денежными потоками: одним из методов контроля за состоянием денежной наличности является...
Дисциплины:
2020-04-01 | 377 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Расчет предела огнестойкости железобетонной колонны по признаку «R» - потере несущей способности.
Дано:
Железобетонная колонна КСР - 442-29, сечением 0.4×0.4 м, расчетная длина колонны l р = 4.2, нормативная нагрузка на колонну NH = 290 т.
Бетон: класса В15, Rbu = 22 МПа.
Арматура: класса А-III, Rsu = 433 МПа.
αred = 0.00133 м2/ч, φ1 = 0.65; φ2 = 0.5 при ρ = 2350 кг/м3, = 500 ºC.
Решение теплотехнической задачи
Выбираем схему температурного воздействия пожара на колонну и расчетные моменты времени его воздействия.
Принимаем четырехстороннее воздействие пожара на колонну (рисунок 2) и рассмотрим его воздействие в момент времени τ1 = 1 ч.
Расчетная схема 1: 1; 2; 3; 4 - номера обогреваемых пожаром поверхностей сечения колонны
2 Определяем температуру прогрева арматуры Тs колонны в первый расчетный момент времени воздействия пожара τ = 1 ч.
В силу симметричности сечения колонны и воздействия пожара на нее (рисунок 2), рассмотрим один из четырех крайних арматурных стержней, расположенный между обогреваемыми поверхностями «1» и «4».
Определяем толщину начавшего прогреваться слоя бетона; м:
l = ,
где α red - приведенный коэффициент температуропроводности, τ - время:
l = = 0.126 м.
Определяем параметр, который определяется при определении температуры прогрева арматуры:
= Yi + ,
где Yi - расстояние от i - ой обогреваемой поверхности до ближайшего к ней края арматуры, м;
ds - диаметр арматуры, м;
α red - приведенный коэффициент температуропроводности;
φ 1, φ 2 - коэффициенты, учитывающие длительность загружения, гибкость и характер армирования колонны.
= = Yi + =(50 -20)·10-3 + = =0.073 м, = = Yi + = = (400-50-20)·10-3+ =0.373 м.
Определяем значение параметра r:
|
ri = / l ≤ 1,
r 1 = r 4 = 0.073 / 0.126 = 0.58,
r 2 = r 3 = 0.373 / 0.126 = 2.96 > 1, то принимаем r 2 = r 4 = 1.
Определяем значение температуры прогрева арматуры Тs при τ = 1 ч:
Тs(τ =1) = 1220-1200·[1 - (1 - r1)2 - (1 - r2) 2 ]·[1 - (1 - r3)2 - (1 - r4) 2 ],
Тs(τ=1) =1220-1200·[1 - (1-0.58)2 - (1-1) 2 ]·[1 - (1-0.1)2 - (1-0.58) 2 ] = =406 ºC.
Определяем значение коэффициента условий работы при пожаре γs,T арматуры колонны при τ = 1 ч.
Согласно таблица 9.3.7 [2], для стали класса А - III имеем:
при Тs(τ = 1) = 406 ºC. γs,T = 1.0.
Определяем площадь бетона колонны, сохраняющего свою прочность в первый расчетный момент времени воздействия пожара τ = 1 ч.
Определяем значение параметра r для середины обогреваемой поверхности:
r = (h / 2 + ) / l,
r = (0.2 + 0.024) / 0.126 = 1.7.
Так как r > 1, то принимаем r = 1 и, соответственно, параметр w = 1.
Определяем значение параметра r 3:
r 3 = 1 - ,
где - критическая температура прогрева бетона колонны, ºС.
r 3 = 1 - = 1 - = 0.373.
Определяем значение толщины критически прогретого слоя бетона у середины прогреваемой поверхности:
= r 3 · l - ,
= 0.373·0.126 - 0.024 = 0.025 м.
Определяем значение С:
С = h / 2 - ,
С = 0.2 - 0.025 = 0.175.
Определяем значение параметра r в углу колонны:
rу = 1 - ,
rу = 1 - = 0.52.
Определяем значение в углу колонны:
= r · l - ,
= 0.52·0.126 - 0.024 = 0.044 м,
и соответственно определяем значение b:
b = h / 2 - ,
b = 0.2 - 0.044 = 0.156 м.
Определяем значение поправки ψ:
Ψ = b / C - 0.2,
где ψ - поправка на дополнительное увеличение толщины прогретого слоя материала в углах сечения.
Ψ = b / C - 0.2 = 0.156 / 0.175 - 0.2 = 0.69,
Тогда рабочая площадь бетона колонны на момент времени воздействия пожара τ = 0.5 ч будет равна:
А = ψ · (2 · C)2,
А = 0.69·(2·0.175)2= 0.084 м2,
а сторона рабочего сечения бетона будет равна:
hb ( τ = 1) = ,
hb ( τ = 1) = 0.28 м.
Решение прочностной задачи
Определяем значение коэффициента продольного изгиба колонны φ (τ = 1 ч), с учетом уменьшения рабочего сечения бетона колонны при воздействии пожара.
|
Согласно таблица 9.3.9 (Б) [2] имеем:
,
где l - расчетная длина колонны, м.
= = 15.0; φ = 0.91.
Определяем значение коэффициента условий работы при пожаре γs,T арматуры колонны при τ = 1 ч.
Согласно таблица 9.3.7 [2], для стали класса А - III имеем:
при Тs(τ = 1) = 406 ºC. γs,T = 1.0.
Определяем несущую способность Ф (τ = 1) колонны в момент времени воздействия пожара τ = 1:
Ф (τ = 1) = φ·(Rs,u · γs,T · As,tot + Rb,u · A),
где As,tot - суммарная площадь арматур, м2;
Rsu - сопротивление арматуры, МПа;
Rbu - сопротивление бетона, МПа;
A - рабочая площадь бетона колонны, м2;
Ф(τ) - несущая способность конструкции на момент времени τ воздействия пожара, Н.
Ф (τ = 1) = φ·(Rs,u · γs,T · As,tot + Rb,u · A) = 0.91 (433 · 3.14 · 4 · 0.012 + 22 · 0.084)·106 = 2,17·106 Н.
Расчеты для несущей способности Ф (τ = 2) колонны в момент времени воздействия пожара τ = 2 ч. получаются аналогичные, что и для температурного интервала τ = 1 ч., поэтому данные сведем в таблицу 1.
Расчетные данные для колонны КСР - 442 - 29
Время воздействия пожара | ||
Значения | τ = 1 ч | τ = 2 ч |
l, м | 0.126 | 0.178 |
Тs, ºC | 406 | 710 |
r | 1.7 | 1.25 |
w | 1 | 1 |
r 3 | 0.373 | 0.373 |
, м0.0250.042 | ||
С | 0.175 | 0.158 |
rу | 0.52 | 0.52 |
, м0.0440.068 | ||
b, м | 0.156 | 0.132 |
ψ | 0.69 | 0.63 |
А, м2 | 0.084 | 0.062 |
φ | 0.91 | 0.87 |
γs,T | 1.0 | 0.15 |
Ф(τ), 106Н | 2.17 | 1.55 |
Зависимость несущей способности исходной центрально сжатой железобетонной колонны от времени
Вывод: Cогласно расчетам железобетонная колонна КСР - 442-24 не соответствует требованиям СНиП 21-01-97* «Пожарная безопасность зданий и сооружений» [4] (степень огнестойкости здания І, R120), поскольку нормативное время воздействия пожара на колонну составляет 120 мин, а расчетное 50 мин. Следовательно, необходимо заново рассчитать предел огнестойкости колонны в соответствии с требованиями.
7. Создание новой колонны в соответствии с требованиями СНиП 21-01-97*
В целях соответствия новой колонны требованиям СНиП 21-01-97* и увеличения предела ее огнестойкости, повышаем класс бетона с заданного В15 до В50.
Дано:
Железобетонная колонна КСР - 442-29, сечением 0.4×0.4 м, расчетная длина колонны l р = 4.2, нормативная нагрузка на колонну NH = 290 т.
Бетон: класса В60, Rbu = 43 МПа.
Арматура: класса А-III, Rsu = 433 МПа.
αred = 0.00133 м2/ч, φ1 = 0.65; φ2 = 0.5 при ρ = 2350 кг/м3, = 500 ºC.
|
Решение:
Cхема температурного воздействия пожара на колонну и расчетные моменты времени его воздействия τ = 1 и τ =2.
Принимаем четырехстороннее воздействие пожара на колонну (рисунок).
Расчетная схема 3: 1, 2, 3, 4 - номера обогреваемых пожаром поверхностей сечения колонны
Аналогично п. 2.3 проводим расчеты предела огнестойкости колонны для арматурных стержней, полученные результаты сведем в таблицу 2.
Расчетные данные для новой колонны КСР - 442-24
Время воздействия пожара | ||
Значения | τ = 1 ч | τ = 2 ч |
l, м | 0.126 | 0.2 |
= , м0.0730.073 | ||
= , м0.3730.373 | ||
r 1 = r 3 | 0.58 | 0.41 |
r 2 = r4 | 2.96 | 2.09 |
Тs, ºC | 406 | 710 |
r | 1.7 | 1.25 |
w | 1 | 1 |
r 3 | 0.373 | 0.373 |
, м0.0250.042 | ||
С | 0.175 | 0.158 |
rу | 0.519 | 0.52 |
, м0.02350.068 | ||
b, м | 0.156 | 0.132 |
ψ | 0.69 | 0.63 |
А, м2 | 0.084 | 0.062 |
φ | 0.96 | 0.87 |
γs,T | 0.98 | 0.15 |
Ф(τ),·106 Н | 3.78 | 2.38 |
Зависимость несущей способности новой центрально сжатой железобетонной колонны от времени
Вывод: Железобетонная колонна КСР-442-29 изготовленная из бетона марки B60 будет соответствовать пределу огнестойкости R90 для зданий и сооружений имеющих степень огнестойкости II.
Заключение
В данном курсовом проекте была проведена работа по расчету пределов огнестойкости железобетонных конструкций: панели перекрытия ПК 6 - 58.12 по потере несущей способности (R), и колонны среднего ряда КСР - 442 - 29 по потере несущей способности (R).
Для каждого из элементов были рассчитаны две задачи теплотехническая и прочностная. В ходе решения этих задач было установлено: панель перекрытия имеет предел огнестойкости R90, что соответствует требованиям СНиП 21-01-97* «Пожарная безопасность зданий и сооружений» и подлежит эксплуатации.
Предел огнестойкости колонны среднего ряда при заданных параметрах получился значительно ментше R90 для данного типа колонн, что говорит о ее непригодности к эксплуатации и несоответствии с требованиями СНиП 21-01-97*. Были приняты меры по выполнению нормы предела огнестойкости 120 мин, для чего потребовалось повысить класс бетона при изготовлении колонны до В60, при ранее заданном В15.
Список литературы
|
1. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. - М.: Стройиздат, 1984. - 452 с.;
. Демехин В.Н., Мосалков И.Л., Плюснина Г.Ф. и др. Сооружения, здания и их устойчивость при пожаре. Учебное издание - М.: 2003. - 656 с.;
. Ройтман В.М. Инженерные решения по оценке огнестойкости проектируемых и реконструируемых зданий. - М.: Пожарная безопасность и наука, 2001. - 382 с.;
. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции;
. СНиП 21.01-97* Пожарная безопасность зданий и сооружений;
. Венедиктов Г.С. Металлические конструкции. М.: Стройиздат, 1998. - 760 с.
. Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. для ВУЗов. Под ред. Г.Г. Карлсена и Ю.В. Слицкоухова. - 5-е изд., перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1986.-543 с., ил.
|
|
Папиллярные узоры пальцев рук - маркер спортивных способностей: дерматоглифические признаки формируются на 3-5 месяце беременности, не изменяются в течение жизни...
Двойное оплодотворение у цветковых растений: Оплодотворение - это процесс слияния мужской и женской половых клеток с образованием зиготы...
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰)...
Типы сооружений для обработки осадков: Септиками называются сооружения, в которых одновременно происходят осветление сточной жидкости...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!