Типы оградительных сооружений в морском порту: По расположению оградительных сооружений в плане различают волноломы, обе оконечности...
Поперечные профили набережных и береговой полосы: На городских территориях берегоукрепление проектируют с учетом технических и экономических требований, но особое значение придают эстетическим...
Топ:
Отражение на счетах бухгалтерского учета процесса приобретения: Процесс заготовления представляет систему экономических событий, включающих приобретение организацией у поставщиков сырья...
Проблема типологии научных революций: Глобальные научные революции и типы научной рациональности...
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов...
Интересное:
Берегоукрепление оползневых склонов: На прибрежных склонах основной причиной развития оползневых процессов является подмыв водами рек естественных склонов...
Отражение на счетах бухгалтерского учета процесса приобретения: Процесс заготовления представляет систему экономических событий, включающих приобретение организацией у поставщиков сырья...
Финансовый рынок и его значение в управлении денежными потоками на современном этапе: любому предприятию для расширения производства и увеличения прибыли нужны...
Дисциплины:
2019-08-07 | 267 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Проверяем достаточность размеров принятого сечения рёбер для обеспечения прочности по бетонной полосе между наклонными сечениями:
Q = 59217 < 0,3γblRbbh0 = 0,3·0,9·8,5·160·285 = 104652 Н
- условие удовлетворяется, т.е. прочность бетонной полосы обеспечена.
В зависимости от принятого в п. 3.2 диаметра продольных стержней, устанавливаемых в рёбрах, из условий сварки назначаем диаметр поперечных стержней, пользуясь прил. 3.
dw = 7 мм (asw = 38,5 мм2)
Число арматурных каркасов в панели п = 2, при этом
Asw = nasw = 2·38,5 = 77 мм2
- площадь сечения поперечных стержней, расположенных в одной перпендикулярной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение (рис. 6).
Назначаем предварительно шаг поперечных стержней по всей длине пролета
s = 120 мм, что отвечает конструктивным требованиям [2, п. 8.3.11], т. е. он менее
300 мм и не превышает ho/2 = 285/2 = 142,5 мм,
а также не превышает наибольшего допустимого расстояния smax между двумя соседними поперечными стержнями, при котором исключается образование наклонной трещины между ними.
smax = γb1Rbtbho2/Q = 0,9·0,75·160·2852 / 59217 = 148 мм.
Определяем усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента
qsw = RswAsw / s = 170·77 / 120 = 109,08 Н/мм.
Проверяем соблюдение условия
qsw = 109,08 > 0,25γb1Rbtb = 0,25·0,9·0,75·160 = 27 Н/мм
- условие выполняется, и поперечные стержни могут полностью учитываются в расчёте.
Mb = 1,5 γb1Rbtbho2= 1,5·0,9·0,75·160·2852 = 13158450 Н·мм
По условию Q ≤ Qb + Qsw проверяем прочность двух наклонных сечений, расположенных вблизи опоры, для которых
с = 2ho = 2·285 = 570 мм и с = 3ho = 3·285 = 855 мм.
Поперечная сила Qsw, воспринимаемая бетоном в первом наклонном сечении, определяется по формуле
|
Qb = Mb / с = 13158450 / 570 = 23085 Н;
2,5 γb1Rbtbh0 = 2,5·0,9·0,75·160·285 = 76 950 Н;
0,5 γb1Rbtbh0 = 0,5·0,9·0,75·160·285 = 15390 Н.
Величина Qb соответствует требованиям [2, п. 6.2.34].
Поперечная сила, воспринимаемая поперечными стержнями, определяется по формуле
Qsw = 0,75 qswco = 0,75·109,08·2·285 = 46632 Н,
где co = 2ho = 2·285 = 570 мм - наибольшая длина проекции наклонной трещины, принимаемая равной с, но не более 2ho [5, п. 3.31, 3.32].
59217 < 17878 + 46632 = 64510 Н,
т. е. условие Q ≤ Qb + Qsw удовлетворяется.
Дополнительно произведём проверку прочности наклонного сечения с
с = 3 h о = 3·285 = 855 мм:
Qb = Mb /с = 13158450 / 855 = 15390 Н;
59217 < 15390 + 46632 = 62022 Н,
т.е. для наклонного сечения с с = 3 h о условие Q ≤ Qb + Qsw также удовлетворяется.
Таким образом, прочность всех проверенных сечений достаточна.
Окончательно назначаем шаг поперечных стержней по длине пролёта
s =120 мм. Назначаем диаметр продольного монтажного стержня каркаса ребра ø12А240 (dм = dw + 4 = 8 + 4 = 12 мм и dм > 10 мм).
3.5. Проверка прочности панели на нагрузки, действующие
во время транспортирования и монтажа
Для подъема и монтажа панель имеет 4 подъемные петли, расположенные на расстоянии l1 = 500 мм от торцов панели (рис. 7, а). На таком же расстоянии от торцов укладываются прокладки (опоры) при перевозке панелей. С учетом коэффициента динамичности при транспортировании kd= 1,6 [2, п. 4.2.5] расчетная нагрузка на 1 м от массы панели равна:
q = kdhredbпρ10 = 1,6·0,075·1,6·2,5·10 = 4,8 кН/м.
Расчетная схема панели показана на рис. 7, в. Отрицательный изгибающий момент, действующий в сечении над опорой, равен:
M=ql12 / 2 = 4,8·0,52 / 2 = 0,6 кН·м.
Этот момент должен восприниматься с помощью продольной монтажной арматуры ребер. Определяем требуемую площадь этой арматуры:
As = M / (0,9ho′Rs) = 0,6·106 / (0,9·295·215) ≈ 11 мм2,
что значительно меньше площади принятой конструктивно арматуры в виде
2ø12А240 (As = 226 мм2). Здесь h'0 = h– а' = 320– 25 = 295 мм.
Определение диаметра подъемных петель
Собственный вес панели с учетом коэффициента динамичности при подъеме kd= 1,4 [2, п. 4.2.5] составляет:
|
G = kdhredbпlнρ10 = 1,4·0,075·1,6·5·2,5·10 = 21 кН.
Учитывая возможный перекос панели, эту нагрузку распределяем не на 4, а на 3 петли. Тогда требуемая площадь сечения одной петли определяется по формуле:
As = G/(3Rs) = 21·103 / (3·215) = 32,5 мм2.
По сортаменту арматуры (прил. 2) принимаем диаметр подъемной петли
ø8А240 (As = 50,3 мм2).
4. Расчет неразрезного ригеля
Исходные данные
Требуется рассчитать неразрезной трехпролетный ригель прямоугольного поперечного сечения, свободно опертый на наружные продольные стены и состоящий из отдельных сборных элементов, объединяемых в неразрезную систему при монтаже. Размеры пролетов и шаг ригелей, а также привязка стен к разбивочным осям и глубина заделки концов ригеля в стены показаны на рис. 8.
Расчетная нагрузка от массы пола и панелей считается равномерно распределенной и равной g' = g = 3,23 ≈ 3 кН/м (см. табл. 1).
Ширину ригеля назначаем b = 250 мм из условия нормального опирания на него панелей перекрытия. Высоту сечения ригеля выбираем в пределах 1/10... 1/15 его номинального пролета с округлением до размера, кратного 50 мм, т. е. принимаем размеры сечения bxh = 250 x 650 мм.
Изготовление ригеля предусматривается из бетона класса В25
(Rb = 14,5 МПа, Rbt = 1,05 МПа, γb1 = 0,9);
продольная арматура из стали класса А400 (Rs = 355 МПа);
поперечная арматура из стали класса А240 (Rsw = 170 МПа).
Сбор нагрузок на 1 м ригеля
Определяем расчетную нагрузку на 1 м ригеля, учитывая при этом, что ширина грузовой полосы равна шагу сетки колонн поперек ригеля, т. е. 1н = 5 м (рис. 8, б).
Постоянная:
от массы пола и панелей с учетом коэффициента γп = 0,95
g1 = g′ l нγ п = 3·5·0,95 = 14,25 кН/м;
от массы ригеля с учетом коэффициентов γ f и γп
g2 = bhρ γ f γп10 = 0,65·0,25·2,5·1,1·0,95·10 = 4,25 кН/м.
Итого: g = g1 + g2 = 18,5 кН/м.
Временная с учетом коэффициента γ п = 0,95:
длительная
ν1= p ндл l н γ f γп = 9·5·1,2·0,95 = 51,3 кН/м;
кратковременная
ν2 = p нкр l н γ f γп = 1,5·5·1,3·0,95 = 9,26 кН/м.
Итого: ν = ν1 + ν2 = 60,56 кН/м.
Полная нагрузка
q = g + ν = 79,06 кН/м.
|
|
Индивидуальные и групповые автопоилки: для животных. Схемы и конструкции...
Типы сооружений для обработки осадков: Септиками называются сооружения, в которых одновременно происходят осветление сточной жидкости...
История развития пистолетов-пулеметов: Предпосылкой для возникновения пистолетов-пулеметов послужила давняя тенденция тяготения винтовок...
Особенности сооружения опор в сложных условиях: Сооружение ВЛ в районах с суровыми климатическими и тяжелыми геологическими условиями...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!