Поперечные профили набережных и береговой полосы: На городских территориях берегоукрепление проектируют с учетом технических и экономических требований, но особое значение придают эстетическим...
Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ - конструкции, предназначенные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой...
Топ:
Процедура выполнения команд. Рабочий цикл процессора: Функционирование процессора в основном состоит из повторяющихся рабочих циклов, каждый из которых соответствует...
Проблема типологии научных революций: Глобальные научные революции и типы научной рациональности...
Интересное:
Искусственное повышение поверхности территории: Варианты искусственного повышения поверхности территории необходимо выбирать на основе анализа следующих характеристик защищаемой территории...
Отражение на счетах бухгалтерского учета процесса приобретения: Процесс заготовления представляет систему экономических событий, включающих приобретение организацией у поставщиков сырья...
Средства для ингаляционного наркоза: Наркоз наступает в результате вдыхания (ингаляции) средств, которое осуществляют или с помощью маски...
Дисциплины:
2019-08-27 | 215 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Расчет проводится для отдельно стоящего фундамента под стену размерами подошвы 2,8*2,8м Глубина заложения d=1,1м.
Среднее фактическое давление под подошвой фундамента: PII=274 кПа
Напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента (природное давление):
σZg0=γi*hi=15,7*0,3+18,93*0,8=19,75 кПа.
Дополнительное вертикальное (уплотняющее) напряжение на уровне подошвы фундамента:
P0=σZp0=PII-σZg0=274-19,75=254,1 кПа
Толща основания под подошвой фундамента разбивается на элементарные слои мощностью hi≤0.4b. Принимаем hi=0.4*1=0,4 м
Природные напряжения на глубине Zi от подошвы фундамента равны:
σZgi=σZg(i-1)+γi*hi
Дополнительные вертикальные напряжения на глубине zi от подошвы фундамента равны:
σzpi=αi*σzpo
где αi - коэффициент принимаемый по таблице СНиП в зависимости от ζi=2zi/ b и η= l / b. Для рассматриваемого фундамента η=1/1=1.
Грунт | №№ точки | zi, м | ζi=2zi/b | αi | σzgi кПа | σzpi кПа | σ*zpi кПа | hi, м | Si м |
Суглинок тугопластич. Е=14000 кПа
| 0 | 0 | 0 | 1 | 19,75 | 254,1 | 0 | 0 | 0 |
1 | 0,4 | 0,28 | 0,974 | 27,27 | 247,4 | 185 | 0,4 | 0,0041 | |
2 | 0,8 | 0,57 | 0,920 | 34,8 | 233,7 | 142,3 | 0,4 | 0,0024 | |
3 | 1,2 | 0,85 | 0,736 | 42,31 | 187 | 94,25 | 0,4 | 0,0018 | |
4 | 1,6 | 1,14 | 0,557 | 49,8 | 141,5 | 67,7 | 0,4 | 0,0012 | |
5 | 2,0 | 1,42 | 0,496 | 57,3 | 126 | 45,7 | 0,4 | 0,0008 | |
6 | 2,4 | 1,7 | 0,421 | 64,8 | 106 | 32,75 | 0,4 | 0,0006 | |
Супесь пласт. Е=32000 | 7 | 2,8 | 2 | 0,304 | 72,4 | 77,2 | 24,8 | 0,4 | 0,0004 |
8 | 3,2 | 2,28 | 0,282 | 80 | 71,6 | 18,4 | 0,4 | 0,0003 | |
Песок Е=35000 | 9 | 3,6 | 2,57 | 0,21 | 87,4 | 53,4 | 13,8 | 0,4 | 0,00012 |
10 | 4 | 3 | 0,1 | 99 | 19,6 | 10,35 | 0,1 | 0,0001 |
Таблица 3
НГСТ основания соответствует глубине Но от подошвы фундамента, где выполняется условие σzp<0.2σzg. Это условие выполняется в точке 9 при Z=3,6м
Осадка i-того слоя равна: Si=σzpi**hi*(β/Ei)
где σzpi*=(σzp(i-1)+σzpi)/2 – среднее значение σzp в i-том слое грунта
|
β-безразмерный коэффициент принимаемый равным 0.8 из СНиП.
Конечная осадка S=∑Si=∑σzpi**hi*(β/Ei), значения Si- вычислены и сведены в таблицу 3.
Конечная осадка равна
S=0,0041+0,0024+0,0018+0,0012+0,0008+0,0006+0,0004+0,0004+0,0003+0,0001+0,00001=0,0118м=1,18см
Конечная осадка составила S=1,18 см< Su=10 см (прил.4 СНиП 2.02.01-83).
Расчет конечной осадки фундамента методом послойного суммирования
Расчет проводится для отдельно стоящего фундамента под колонну размерами подошвы 3,3*3,3м Глубина заложения d=1,6м.
Среднее фактическое давление под подошвой фундамента: PII=184 кПа
Напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента (природное давление):
σZg0=γi*hi=15,7*0,3+18,93*0,8=19,75 кПа.
Дополнительное вертикальное (уплотняющее) напряжение на уровне подошвы фундамента:
P0=σZp0=PII-σZg0=197-19,75=177,25 кПа
Толща основания под подошвой фундамента разбивается на элементарные слои мощностью hi≤0.4b. Принимаем hi=0.4*3,3=1,32 м
Природные напряжения на глубине Zi от подошвы фундамента равны:
σZgi=σZg(i-1)+γi*hi
Дополнительные вертикальные напряжения на глубине zi от подошвы фундамента равны:
σzpi=αi*σzpo
где αi - коэффициент принимаемый по таблице СНиП в зависимости от ζi=2zi/ b и η= l / b. Для рассматриваемого фундамента η=3,3/3,3=1.
Грунт | №№ точки | zi, м | ζi=2zi/b | αi | σzgi кПа | σzpi кПа | σ*zpi кПа | hi, м | Si м |
Суглинок тяж. песчанистый Е=14000 кПа | 0 | 0 | 0 | 1 | 19,75 | 177,25 | 0 | 0 | 0 |
1 | 1,32 | 0,8 | 0,8 | 40,1 | 141,8 | 147,8 | 1,32 | 0,0081 | |
Суглинок птцгопластич Е=32000 кПа | 2 | 2,64 | 1,6 | 0,449 | 60,3 | 79,6 | 102,5 | 1,32 | 0,0041 |
3 | 3,96 | 2,4 | 0,257 | 80,6 | 45,5 | 57,97 | 1,32 | 0,0023 | |
Песок мелкий Е=35000 кПа | 4 | 5,28 | 3,2 | 0,160 | 101,1 | 28,36 | 34,2 | 1,32 | 0,0006 |
5 | 6,6 | 4 | 0,108 | 121,2 | 19,1 | 22,02 | 1,32 | 0,0004 |
Таблица 3
НГСТ основания соответствует глубине Но от подошвы фундамента, где выполняется условие σzp<0.2σzg. Это условие выполняется в точке 5 при Z=6,6м
Осадка i-того слоя равна: Si=σzpi**hi*(β/Ei)
|
где σzpi*=(σzp(i-1)+σzpi)/2 – среднее значение σzp в i-том слое грунта
β-безразмерный коэффициент принимаемый равным 0.8 из СНиП.
Конечная осадка S=∑Si=∑σzpi**hi*(β/Ei), значения Si- вычислены и сведены в таблицу 3.
Конечная осадка равна
S=0,0081+0,0041+0,0023+0,0006+0,0004=0,0245м=2,45см
Конечная осадка составила S=2,45 см< Su=10 см (прил.4 СНиП 2.02.01-83).
Конечная осадка составила S=2,45 см< Su=10 см (прил.4 СНиП 2.02.01-83).
Определим относительную разность осадок.
∆S=S1-S2=2,45-1,17=1,28см
∆S/ L= 0,06/600=0.0001<(∆S/ L)u=0.002
|
|
Типы оградительных сооружений в морском порту: По расположению оградительных сооружений в плане различают волноломы, обе оконечности...
Индивидуальные очистные сооружения: К классу индивидуальных очистных сооружений относят сооружения, пропускная способность которых...
Таксономические единицы (категории) растений: Каждая система классификации состоит из определённых соподчиненных друг другу...
История развития хранилищ для нефти: Первые склады нефти появились в XVII веке. Они представляли собой землянные ямы-амбара глубиной 4…5 м...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!