ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ ПЛАТФОРМ ГРАВИТАЦИОННОГО ТИПА

3.2.1. Основания гравитационных платформ рассчитываются по двумгруппам предельных состояний.

Расчеты по первой группе включают:

а) определение несущей способности основания в целом при действиинаиболее опасных сочетаний нагрузок;

б) расчет сопротивления основания задавливанию выступающих частейконструкции при установке платформы;

в) определение реактивного сопротивления грунта по контакту сфундаментом при основном и особом сочетаниях нагрузок;

г) оценку местной устойчивости грунта от размывов и другихлокальных воздействий при установке платформы и ее эксплуатации.

3.2.2. Расчет несущей способности должен обеспечить прочность иобщую устойчивость сооружения.

Для гравитационных платформ с заглубленными конструктивнымиэлементами расчет производится по схеме заглубленных фундаментов с плоскойподошвой на уровне низа этих элементов. Для прочих гравитационных платформрасчет производится как для незаглубленных фундаментов с плоской подошвой.

3.2.3. Расчет несущей способности производится для полностьюдренируемых или полностью недренируемых грунтов. В последнем случае расчет проводитсяв полных напряжениях при условии

|t| £ C_u, (41)

где t -касательные напряжения, МПа;

С_u -сопротивление недренируемому сдвигу, МПа,

или в эффективных напряжениях при условии

(42)

- эффективноенормальное напряжение;

s_n - полноенормальное напряжение;

u - поровое давление, определяемое методами фильтрационной теорииконсолидации грунтов согласно СНиП 2.02.01-83.

Равенство в формулах 41и 42 достигается на площадкахскольжения.

Изрезультатов различного типа расчетов следует выбирать тот, которыйсоответствует минимальной несущей способности.

3.2.4. Расчет оснований по несущей способности производится,исходя из условия

, (43)

F_p, F_u - расчетные значения обобщенной нагрузки и предельногосопротивления основания соответственно;

g_c -коэффициент сочетания нагрузок (СНиП 2.06.01-85);

g_m - коэффициент условия работы,определяется по таблице 10;

g_н - коэффициент надежности поназначению принимается в соответствии со СНиП 2.06.01-85.

Черт.18

Для круглой подошвы:

Для прямоугольной подошвы:

- приведенная ширинафундамента;

- приведенная длинафундамента;

e_b - эксцентриситет по стороне b;

e_l - эксцентриситет по стороне l.

Несущая способность связана со средней предельной нагрузкой(давлением) q_u на основание соотношением

, (44)

где - приведенная площадь фундамента, зависящая от формыфундамента и эксцентриситета нагрузки в расчетной плоскости подошвы, определяетсяпо черт. 18.

3.2.5. Несущая способность нескальных оснований определяетсяметодами теории предельного равновесия грунтовой среды. При этом допускаетсяиспользование:

а) трехчленной формулы Терцаги (см. п. 3.2.6);

б) методов, основанных на нахождении наиболее опасной поверхностискольжения (см. п. 3.2.7).

Таблица10

Вид грунта	Метод расчета
	а	б
Песчаные грунты	0,85	0,8
Пылево-глинистые грунты	0,8	0,75

3.2.6. Несущую способность длявертикальной составляющей нагрузки допускается определять по трехчленнойформуле, если основание сложено однородными грунтами. В этом случае

, (45)

где: N_с, N_q, N_j - безразмерные коэффициенты, зависящие от расчетного углавнутреннего трения грунта j;

i_c, i_q, i_j - коэффициенты влияния угла нагрузки, зависящие от угла наклона квертикали dравнодействующей всей нагрузок на уровне подошвы фундамента и угла j;

n_r, n_q, n_c - коэффициенты влияния формы опорной части фундамента;

c -расчетное значение сцепления грунта;

q¢ = g¢h -расчетное значение пригрузки;

h -заглубление, равное глубине погружения юбки в основание;

g¢ - удельный вес скелета грунта с учетом взвешивания в воде.

Вышеназванные коэффициенты допускается определять по формулам:

. (46)

Здесь соотношение сторонусловного прямоугольного фундамента;

- условнаяприведенная длина.

В вычисляемую по формулам (45),(46) несущую способность входит весгрунта (с учетом взвешивания в воде) в пределах площади платформы вышеплоскости заглубления.

3.2.7. Если основание сложенонеоднородными грунтами или рассматриваются полностью недренируемые условия(нестабилизированное состояние), расчет несущей способности допускаетсяпроизводить путем отыскания наиболее опасной поверхности скольжения, отделяющейсдвигаемый массив грунта от неподвижного. В частности, допускаетсяиспользование графоаналитического метода с построением круглоцилиндрическихповерхностей скольжения и введением поправочных коэффициентов, учитывающихпространственный характер сдвига.

3.2.8. Оценку запаса устойчивости платформы на сдвиг следуетпроизводить по формулам (41), (42). При наличии юбки нужно учитыватьее сопротивление горизонтальному смещению по формулам для расчета пассивногодавления на подопорную стенку.

3.2.9. При расчете несущей способности учитывается влияниецикличности нагружения при помощи снижения прочностных характеристик грунта илиповышения порового давления. Снижение прочности глинистых грунтов и нарастаниепорового давления в песчаных грунтах при многократном приложении нагрузкиследует оценивать на основании лабораторных испытаний и наблюдений заповедением и свойствами аналогичных натурных грунтов, работающих в сходныхусловиях.

3.2.10. При расчете задавливания юбки и других выступающих частейфундамента на требуемую глубину используют формулы удельного лобового ибокового сопротивления согласно СНиП2.02.03-85 с повышающим коэффициентом 2.

Расчет нагрузок на юбки, днища и другие выступающие частиконструкции следует производить методами теории предельного равновесия с учетомнеоднородности контакта.

3.2.11. Во время установки и работы платформы должна бытьобеспечена гидравлическая устойчивость грунта основания. Для этого следуетизучить и оценить возникающие фильтрационные потоки и силы и вызванные имиразупрочнение и эрозию грунта.

3.2.12. Расчеты по 2-ой группе предельных состояний включают:

а) краткосрочные и длительные осадки и крены;

б) смещения под действием длительно действующих и многократныхнагрузок;

в) динамические реакции системы сооружение-основаниепри заданной частоте волнового воздействия.

3.2.13. Расчет деформаций основания следует производить c учетоммногократно-повторного характера приложения нагрузки и вероятностивозникновения нагрузок (волновых, ледовых, сейсмических и т.д.).

3.2.14. Расчетная схема основания в расчетах по второй группепредельных состояний должна выбираться в виде линейно илинелинейно-деформируемого полупространства или слоя конечной толщины. Последняясхема принимается, когда в пределах сжимаемой толщи основания расположенскальный грунт.

3.2.15. Предпроектные расчеты деформаций допускается производитьпо схеме линейно-деформируемого пространства с условием ограничения глубинысжимаемой толщи исходя из соотношения величин дополнительного давления отфундамента (по вертикали,проходящей через ее центр) и природного бытового эффективного давления на тойже глубине . Это соотношение для фундаментов с шириной в планепревышающей 20 м, берется равным 0,5; при ширине меньше 10 м - равным 0,2; припромежуточных ширинах - по линейной интерполяции.

3.2.16. Если в условиях линейного расчета глубина зон, в которыхнарушается условие предельного сопротивления сдвигу, превосходит1/10 ширины опорной части, следует вести расчет с использованием моделинелинейно-деформируемого полупространства.

3.2.17. Дляоснований, сложенных пылевато-глинистыми грунтами, следует проводить расчетыизменения деформаций во времени с использованием теорий фильтрационнойконсолидации, нелинейного деформирования скелета грунта и ползучести. При этомнеобходимо определять поровое давление и фильтрационные силы для использованияв расчетах по 1-ой группе предельных состояний.

Каклинейный, так и нелинейный расчеты должны производиться с применениемдеформационных характеристик, соответствующих условиям полного водонасыщения ивзвешивания основания.

3.2.16. Дляуменьшения избыточного порового давления в днище фундамента, по его краям иплощади следует устраивать дренажные скважины или выполнять гравийную илипесчаную подушку.

МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ

Сталь для конструкций и их соединений

Требования,предъявляемые к сварке

4.1. Марки стали и их расчетные сопротивления для конструкций ЛСПследует принимать по таблице 1 обязательногоприложения 4, СНиП II-23-81 и СНиП2.03.11-85.

4.2. Сталь, предназначенная для изготовления сварных соединенийопорных блоков, должна подвергаться ультразвуковому контролю сплошности иудовлетворять требованиям приложения.

Расчетные сопротивления металла швов стыковых соединений сталей сразными значениями предела текучести следует принимать как для стали с меньшимзначением нормативного сопротивления.

4.3. При проектировании стальных конструкций платформ следуетобеспечивать технологичность изготовления и монтажа конструкций и свободныйдоступ к местам выполнения сварных соединений.

4.4. Все сварочные работы на заводе-изготовителе и на монтажедолжны производиться по специально разработанной документации на производствосварочных работ конкретного типа металлоконструкций платформ в полномсоответствии с чертежами КМД, СНиП III-18-75, СНиПIII-4-79,настоящими нормами и дополнительными требованиями, согласованными с проектнойорганизацией.

4.5. Размеры сварных угловых швов следует принимать в соответствиисо СНиП II-23-81.

4.6. Для расчетных и конструктивных сварных соединений в проектедолжны быть указаны виды сварки, электроды или сварочная проволока, положениешва при сварке.

4.7. Конструктивные формы сварных соединений должнысоответствовать ГОСТ5264-80, ГОСТ8713-79, ГОСТ14771-76, ГОСТ16037-80,ГОСТ11533-75, ГОСТ11534-75 и проекту производства сварочных работ.

4.8. Все сварные швы должны иметь плавный переход к основномуметаллу и иметь гладкую поверхность, расположение и размеры зон обработкидолжны быть указаны в КМД.

4.9. В сварных стыковых соединениях листов разного сечения в целяхобеспечения плавного перехода сечения от меньшей толщины к большей следуетпредусматривать скосы у более толстого листа с одной или двух сторон с уклономне более 1:5.

4.10. При проектировании ЛСП следует предусматривать стыковыесварные соединения с двух сторонней сваркой и полным проваром.

4.11. При использовании для металлоконструкций платформ сталеймарок 14Г2АФ (Д), 16Г2АФ (Д), ВСт3сп5, 09Г2С (Д) и 12ХГДАФ следует применятьматериалы для сварки, указанные в табл. 2обязательного приложения 4.

4.12. Качество швов сварных соединений для крепления сборочных имонтажных приспособлений должно быть не ниже качества основных швов.

4.13. Контроль качества швов сварных соединений долженосуществляться следующими методами:

систематическая проверка выполнения заданного технологическогопроцесса сборки и сварки;

наружный осмотр 100 % швов с проверкой размеров;

механические испытания контрольных образцов по ГОСТ6996-66 и СНиПIII-18-75;

металлографическое исследование макрошлифов на торцах швовконтрольных образцов или на торцах стыковых швов сварных соединений;

послойнаяцветная дефектоскопия сварных швов соединений по ГОСТ18442-80;

контрольшвов ультразвуковой или радиационной дефектоскопией 100 % всех расчетных швовпо ГОСТ 7512-69;

испытаниесварных швов на плотность, 100 % соединений элементов, используемых дляплавучести.

4.14.Трещины всех видов и размеров в швах сварных соединений не допускаются.

Несплавленияпо кромкам, непровары на участках, где проектом предусмотрено сквозноепроплавление, не допускаются.

Подрезысварных швов не допускаются.

4.15. Встыковках и угловых швах сварных соединений конструкций допускаются единичныепоры или шлаковые включения диаметром не более 1 мм для стали толщиной до 25 мми не более 4 % толщины, но не более 3 мм для стали толщиной более 25 мм, вколичестве не более четырех дефектов на участке шва длиной 400 мм. Расстояниемежду дефектами должно быть не менее 50 мм.

4.16.Цветная дефектоскопия выполняется по ГОСТ18442-80, а также с учетом рекомендаций «Методическое руководство поцветной дефектоскопии деталей и сварных швов»; ОСТ 36-76-83 «Контрольнеразрушающий. Сварные соединения трубопроводов и конструкций. Цветной метод»,разработанным ВНИИМонтажспецстрой, Москва, И26-7-74 Отраслевая инструкция«Контроль методом цветной дефектоскопии», Москва, ВНИПТИхиммаш, 1975;«Инструкция по цветной дефектоскопии сварных соединений», Киев,Укрмонтажспецстрой, 1974.

4.17. Выбори проектирование систем защиты от коррозии следует производить в зависимости отстепени агрессивного воздействия среды на конструкции опорной части платформысогласно ГОСТ 51.64-80.

4.18. Способы защиты металлоконструкций в зоне атмосфернойкоррозии выбирают согласно СНиП 2.03.11-85 и табл.11.

Таблица11

Зона влажности	Характеристика солей, аэрозолей и пыли	Степень агрессивного воздействия среды на металлоконструкции в морской атмосфере	Способ защиты металлоконструкций от коррозии
Сухая	Хорошо растворимые малогигроскопические	Слабоагрессивная	1. Газотермическое напыление алюминия (d = 120 мкм) с последующей пропиткой лакокрасочными материалами II, III групп
			2. Газотермическое напыление алюминия (d = 250 мкм)
			3. Окрашивание лакокрасочными материалами II, III, IV групп
Нормальная	Хорошо растворимые гигроскопичные	Среднеагрессивная	1. Газотермическое напыление алюминия (120 - 180 мкм) с последующей пропиткой лакокрасочными материалами III и IV групп
			2. Газотермическое напыление алюминия (d = 250 мкм)
			3. Окраска лакокрасочными материалами III и IV групп
Влажная	Хорошо растворимые гигроскопичные	Сильноагрессивная	1. Газотермическое напыление алюминия (d = 250 мкм) с последующей пропиткой лакокрасочными материалами IV группы
			2. Окраска лакокрасочными материалами IV группы

Защита металлоконструкций в зоне периодического смачиваниявыполняется с применением металлических, лакокрасочных и смазочных защитныхпокрытий согласно СНиП 2.03.11-85, ГОСТ9.032-74.

В подводной зоне должна применяться электрохимическая защитанеокрашенных металлоконструкций, осуществляемая с помощью протекторов или отвнешнего источника тока.

Критерием выбора схемы электрохимической защиты (протекторная, отвнешнего источника тока, окрашенных или неокрашенных конструкций) являетсяэкономическое обоснование.

Проектирование систем электрохимической защиты производитсяспециализированными организациями и включает выбор типа защиты, расчет системы,размещение элементов и разработку электрической схемы соединений.

Металлоконструкции в зоне данного грунта следует защищатьэлектрохимическим способом без дополнительного окрашивания.

4.19. Для улучшения коррозионной стойкости ЛСП следует выполнятьследующие конструктивные требования:

новые конструктивные материалы (стали и сплавы, а также их сварныесоединения) должны быть использованы только после их испытаний на коррозию;

избегать образования зазоров и щелей, притуплять углы фасонок идругих элементов снятием фаски шириной 3 ¸ 5 мм;

избегать наличия вогнутостей, задерживающих скопление влаги наповерхности металлоконструкций, в сплошных поверхностях - следуетпредусматривать дренажные отверстия, предусматривать сварку встык или замкнутыхугловых швов; при необходимости соединения внахлестку зазоры должны закрыватьсянепрерывной сваркой. При сварке следует обеспечивать полный провар и исключитьпористость и зазоры;

избегать конструктивных форм, вызывающих турбулентность;

необходимо использовать конструктивные решения, облегчающие доступк поверхности металлоконструкций для ее очистки и нанесения защитных покрытий;

необходимо уменьшать количество связевых элементов, а такжеуменьшать количество сварных стыков в зоне развития максимальной коррозии -нижняя треть зоны периодического смачивания.

Основныеположения расчета

4.20. Расчет стальных конструкций ЛСП должен производиться всоответствии со СНиП II-23-61, ВСН 51.3-85и настоящих ВСН.

Расчет следует вести на стадиях: транспортировки, монтажа иэксплуатации с учетом соответствующей расчетной схемы.

4.21. Усилия в элементах платформы должны определяться с учетомсовместной работы опорного блока и основания.

4.22. Расчет трубчатых стержней длиной rследует проверять на общую (при центральном и внецентренном сжатии) и местнуюустойчивость в соответствии со СНиПII-23-81.

4.23. При r проверку на общую и местную устойчивость следует вести взависимости от - относительнойтолщины стенки трубы.

t - толщинастенки трубы, r - радиус трубы.

Если - следует производитьрасчет на общую (при центральном и внецентренном сжатии) и местную устойчивостьв соответствии со СНиП II-23-81.

Если - проверкаустойчивости не требуется.

Если и следует вестипроверки на потерю общей и местной устойчивости совместно.

- при центральном сжатии.

- при внецентренном сжатии.

Коэффициентыy, j, j_l, с - следует принимать по СНиП II-23-81.

Величину l,необходимую для нахождения значений j и j_l определяют по формуле

,

где: m - коэффициент измерениядлины трубы в зависимости от условий закрепления ее концов.

При и :

расчет наобщую устойчивость следует производить при центральном и внецентренном сжатии всоответствии со СНиП II-23-81;

расчет наместную устойчивость следует производить в соответствии со СНиП II-23-81.

При этом вслучае центрального сжатия расчетное напряжение следует определять с учетомслучайных эксцентриситетов:

,

где g₀ принимаетсяпо графику черт. 19.

В случаетонкостенных стержней (t_r < 1/200)критические напряжения местной потери устойчивости рекомендуется определять подеформированной схеме путем учета деформации контура поперечного сечения поформуле

,

где r - радиус кривизны деформированного контура для точки, где радиусоказывается наибольшим (черт. 20).

Черт. 19.График значений коэффициента начальных эксцентриситетов

Черт. 20. Деформация контура поперечного сечения трубчатогоэлемента при изгибе

Деформация контура поперечного сечения может не учитываться приподкреплении диафрагмами с шагом или менее.

4.24. Опоры в виде сплошной оболочки (цилиндрической, коническойили комбинированной), подкрепленной продольными и кольцевыми ребрами с жесткойдиафрагмой, рассчитывают по безмоментной теории с учетом краевых эффектов вместах присоединения диафрагм и мест перехода от конической оболочки кцилиндрической.

Такие оболочки могут быть рассчитаны также по программам «СПРИНТ»,«РАМОК».

При расчете опорного блока, состоящего из нескольких оболочек,необходимо предварительно распределить нагрузку на каждую из оболочек.

4.25. Прочность оболочек с ярко выраженной ортотропией, впредположении, что коэффициент Пуассона равен нулю, проверяется по формулам

, (47)

, (48)

где g_с - коэффициент условия работы, определяется по СНиП II-23-80, ВСН51.3-85;

s_x -нормальные напряжения от продольной, поперечной сил и изгибающего момента;

s_y -напряжения в кольцевом направлении;

t_xy -касательные напряжения от поперечной силы.

4.26. Проверка устойчивости при совместном действии нормальных икасательных напряжений производится по формуле:

, (49)

где s_cr, t_cr - критические напряжения, равныеменьшему из полученных по 2-м расчетным схемам; или для оболочек сотносительно сильными продольными ребрами.

Методика расчета каркасированной оболочки приведена в обязательномприложении 5.

4.27. Расчет статической прочности бесфасоночных узлов трубчатыхэлементов следует производить согласно ВСН 51.4-85 Мингазпрома.

4.28. Расчет прочности узловых соединений с учетом сопротивленияхрупкому разрушению следует выполнять согласно обязательному приложению 6.

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

5.1. При проектировании железобетонных ЛСП необходимо соблюдатьтребования СНиП2.03.01-84, СНиП2.06.08-87 и настоящих BCH.

5.2. Для преднапряженных конструкций сжимающие напряжения в стадиипредварительного сжатия не должны превышать значений, указанных в СНиП 2.03.01-84и таблице 12.

Таблица 12

Напряженное состояние сечения	Отношение предварительного обжатия бетона к передаточной прочности
	при расчете температуры воздуха, °С
	- 40 °С и выше		ниже - 40 °С
	при обжатии
	центральном	внецентренном		центральном	внецентренном
1. Напряжение в бетоне уменьшается или не изменяется при действии внешних нагрузок	0,65 0,55	0,75 0,65		0,55 0,45	0,65 0,55
2. Напряжение в бетоне увеличивается при действии внешних нагрузок	0,50 0,45	0,55 0,50		0,40 0,35	0,45 0,40

Примечания:1. Для бетона в водонасыщенном состоянии при температуре ниже - 40 °С отношениеуменьшают на 0,05.

2.Над чертой - при натяжении на упоры, под чертой - при натяжении на бетон.

3. При наличии косвенной арматуры или стальных опорных деталейотношение равно 0,8.

5.3. Суммарные напряжения сжатия в стадии эксплуатации от преднапряжения,силовых и температурно-влажностных воздействий для конструкций ЛСП не должныпревышать 0,6 расчетного сопротивления бетона сжатия при нормальных условиях.

5.4. Суммарные напряжения растяжения в бетоне в стадииэксплуатации от преднапряжения, силовых и температурно-влажностных воздействийдля конструкций ЛСП при наличии требования трещиностойкости, не должныпревышать 0,3 расчетного сопротивления бетона растяжению при нормальныхусловиях.

5.5. При отсутствии специальных оболочек из стали или другихматериалов, предотвращающих истечение нефти или масел, в элементах, ограждающихемкости в эксплуатационной стадии, должны сохраняться сжимающие напряжения (s = N/А), неменьше чем 0,5 МПа.

5.6. Материалы конструкций (бетон, его компоненты, арматура), находящиесяпри эксплуатации в пределах воздействия морской воды, ее брызг и в контакте следяными полями и с грунтом морского дна, должны удовлетворять требованиям СНиП2.06.08-87.

5.7. Призменная прочность бетона зоны переменного уровня воды недолжна быть менее 40 МПа. Для остальных случаев минимальный класс бетона попрочности устанавливается в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 и СНиП2.06.08-87.

5.8. Минимальные марки бетона по водонепроницаемости иморозостойкости устанавливаются на основании таблицы 18.

5.9. Для омоноличивания стыков и узлов следует применять бетоныпроектной марки (по прочности, морозостойкости и водонепроницаемости) не нижекласса бетона основных конструкций, если она равна В 35 и более. Дляконструкций меньшего класса бетона, чем В 35, омоноличивание должноосуществляться бетоном с классом на одну ступень выше класса бетона основнойконструкции.

5.10. При расчетах элементов конструкций ЛСП, расчетныесопротивления бетона R_b и R_b,ser следует дополнительно умножать накоэффициент условий работы бетона при сжатии g_bt(при расчете на первое замораживание) или на коэффициент g_be (при расчете на длительноепопеременное замораживание и оттаивание), а расчетные сопротивления бетона нарастяжение R_bt и R_bt,ser - на коэффициент надежности прирастяжении, равный g_bS,t = 1,1g_bt,e (при расчете на первоезамораживание) и g_bt,e = 0,9g_be(при расчете на длительное попеременное замораживание и оттаивание).

5.11. Коэффициенты условий работы бетона g_bt и g_beопределяются по формулам:

(50)

где Q_t и Q_e, - коэффициенты, принимаемые по табл. 13 в зависимости от эксплуатационной зоны бетона ипроектной марки бетона по морозостойкости;

t_b - абсолютное значениерасчетной зимней температуры бетона конструкции, °С.

5.12. При воздействии низких температур начальный модуль упругостибетона рекомендуется умножать на коэффициент b_bt,учитывающий повышение модуля упругости бетона при первом замораживании, или накоэффициент b_bc,учитывающий снижение модуля упругости бетона при длительном попеременномзамораживании и оттаивании.

5.13. Коэффициенты b_bt и b_bc определяются по формулам:

,

где b_t и b_c определяются по табл. 13в зависимости от эксплуатационной зоны бетона и проектной марки бетона поморозостойкости.

5.14. Коэффициенты линейного температурного расширения бетонаестественного твердения a_b в зависимостиот условий работы, температуры, и проектной марки бетона по морозостойкостипринимаются по табл. 14.

Таблица13

Зона ЛСП (По табл.18)	Обозначения коэффициентов	Коэффициенты условий работы при проектной марке по морозостойкости
		100	150	200	300	400	500
I, II	at	-	2	2,0	1,9	1,8	1,7
	bt	-	1,8	1,8	1,7	1,6	1,65
	aс	0,3	0,4	0,55	0,7	0,8	0,9
	bc	0,1	0,25	0,3	0,5	0,65	0,8
	at	2,0	1,9	1,9	1,8	1,7	1,6
III, IV	bt	1,8	1,7	1,7	1,6	1,5	1,4
V, VI	aс	0,6	0,7	0,8	0,9	0,95	1
	bc	0,4	0,5	0,65	0,8	0,9	1

Таблица14

Зона ЛСП по табл. 18	Коэффициент линейной температурной деформации бетона при расчетной температуре бетона, °С (ab´106)
	Выше - 10 °С	от - 10 °С до - 45 °С						Ниже - 45 °С
	при проектной марке по морозостойкости
	от 100 до 500 включит.	100	150	200	300	400	500	от 100 до 500 включит.
I, II	11	- 14	- 13	- 12	- 10	- 8	- 5	7
III, IV, V, VI	10	10	10	10	10	10	10	10

5.15. Арматуру железобетонных конструкций ЛСП следует назначатьсогласно главам СНиП2.03.01-84, СНиП2.06.08-87 и табл. 18.

Основныеположения расчета по несущей способности и пригодности к нормальнойэксплуатации

5.16. Железобетонная конструкция в целом и все ее элементы должныбыть рассчитаны по несущей способности на:

а) прочность железобетонных конструкций в соответствии суказаниями СНиП2.03.01-84, СНиП2.06.08-87 и настоящих норм;

б) сопротивление температурным и влажностным воздействиям всоответствии с указаниями СНиП 2.03.01-84, СНиП2.06.08-87;

в) устойчивость формы в соответствии с указаниями СНиП 2.03.01-84, СНиП2.06.08-87;

г) выносливость при многократных нагружениях в соответствии суказаниями СНиП2.03.01-84 и СНиП2.06.08-87;

д) сопротивление температурным и влажностным воздействиямсовместно с силовыми воздействиями статически неопределимых железобетонныхконструкций в соответствии с указаниями настоящих норм.

5.17. Прочность на продавливание плитных конструкций и стеноболочек (без поперечной арматуры) следует рассчитывать по формуле:

gg_lcP £ aP_btU_mh₀, (52)

где Р - продавливающаясила (равнодействующая давления льда);

a - коэффициент, принимаемый равным 1 для конструкции из тяжелогобетона и 0,8 для конструкций из легкого бетона;

U_m - средний периметр пирамиды продавливания;

h₀ - полезная высота сечения.

При наличии поперечной арматуры прочность на продавливание следует определять по формуле:

, (53)

гдесопротивление поперечной арматуры F_S,wопределяется по формуле:

.

5.18. Расчет прочности стены железобетонной оболочки на местноедействие ледовой нагрузки следует производить:

а) при действии на оболочку сосредоточенной силы Р:

, (54)

Z _S - плечо внутренней пары сил в сечении;

А_Sme; A _Sml - площадь продольной арматуры, расположенной соответственно унаружной и внутренней поверхности стенки;

А_Sre A _Smi - то же кольцевой арматуры;

б) при действии нагрузки q,расположенной на части периметра оболочки длиной l:

, (55)

где q -расчетное давление льда на 1 м периметра на уровне контакта со льдом.

Рекомендуется назначать отношение площадей арматуры в пределах:

A _S,m,l/A _S,m,i= 0,2 ¸ 1;

A _S,r,l/A_S,r,i = 0,2 ¸ 1.

Полученная из расчета по формулам (54) и (55)арматура должна устанавливаться по всему периметру сооружения и на расстояниене меньшее, чем 6 толщин стены вверх и вниз от уровня моря.

5.19. По пригодности к нормальной эксплуатации рассчитывают:

а) прогибы, углы поворота, амплитуды и частоты колебаний поформулам строительной механики с учетом требований СНиП 2.03.01-84 иСНиП2.06.08-87;

б) трещиностойкость предварительно напряженных железобетонныхконструкций в соответствии с СНиП 2.03.01-84, СНиП2.06.08-87;

г) трещиностойкость, ширину раскрытия трещин и прогибы отсовместного действия нагрузок, температуры, влажности и усадки в соответствии суказаниями настоящих норм.

5.20. Моменты вдоль образующей М_х и направляющей M_j при расчете трещиностойкости оболочки следует определять поасимптотическим формулам.

При действии ледовой нагрузки, равномерно распределенной вдольнаправляющей (по дуге кольца с углом a = 135° ÷180°), моменты М_х и M_j, отнесенные к 1 м, равны:

, (56)

где q - погоннаянагрузка, равномерно распределенная по дуге и по вертикали;

R - радиускольца оболочки в месте приложения ледовой нагрузки;

n - коэффициент Пуассона.

Для ледовой нагрузки, приложенной по произвольному закону вдольобразующей, и заменяемой системой сосредоточенных сил, соответствующие моментыравны:

, (57)

где P _i - сосредоточенная нагрузка,приложенная по нормали к поверхности оболочки в точке с координатой R _i относительно точки приложения равнодействующей.

Расчетна температурно-влажностные воздействия

5.21. При расчете температурных напряжений в качестве расчетнойтемпературы при первом замораживании следует использовать абсолютнуюминимальную температуру, при циклическом замораживании и оттаивании температурунаиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92. Методика определениярасчетных температур приведена в рекомендуемом приложении 7.

5.22. Одновременное действие расчетного нагружения и температурноговоздействия с учетом изменений жесткости сечений из-за пластических деформацийв бетоне, образования и развития трещин учитывается по формуле:

Р = P _q + j_for×P _t, (58)

где P _q - действие внешней нагрузки;

P _t - действие температуры, вычисленное для упругой стадии работыконструкции;

j_for - коэффициент, учитывающий изменение жесткости сечения вследствиепластических деформаций, в частности, образования и развития трещин.

Для растянутых элементов график, отражающий коэффициент j_for = j_Nимеет две ветви:

- до образования трещин:

j_N = 1; (59)

- после образования трещин:

. (60)

Для изгибаемых элементов коэффициент j_for = j_Mтакже имеет две ветви:

- до образования трещин:

j_M =0,8

- после образования трещин:

. (61)

Осевая жесткость B_ax внецентренно сжатыхэлементов и внецентренно растянутых элементов с большими эксцентриситетами (полинии интерполяции):

, (62)

где x - относительная высота сжатой зоныбетона.

Изгибная жесткость этих элементов при 0 £ x £ x_r

; (63)

при 1 ³ x ³ x_r

. (64)

Здесь x_r -граничная высота сжатой зоны бетона, определяемая по СНиП 2.03.01-84 и СНиП2.06.08-87.

При необходимости учесть усилия, возникающие при одновременномдействии нагрузок и влажностном воздействии в формулу (58) вместо P_tследуетподставить P_w - действие влажностных деформаций, вычисленное на упругой стадииработы конструкции.

5.23. Совместное действие нагрузок и температурно-влажностныхдеформаций при расчетах прочности следует учитывать по формулам табл.15.

Таблица15

№№ п/п	Вид напряженного состояния	Расчетные формулы
1	Центральное растяжение от силового и температурного воздействия
2	Центральное сжатие от силового и центральное растяжение от температурного воздействи ⇐ Предыдущая123456789Следующая ⇒ Поделиться с друзьями: Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ - конструкции, предназначен­ные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой... Индивидуальные и групповые автопоилки: для животных. Схемы и конструкции... Общие условия выбора системы дренажа: Система дренажа выбирается в зависимости от характера защищаемого... Адаптации растений и животных к жизни в горах: Большое значение для жизни организмов в горах имеют степень расчленения, крутизна и экспозиционные различия склонов...  © cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста. Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы! 0.186 с.