Типы сооружений для обработки осадков: Септиками называются сооружения, в которых одновременно происходят осветление сточной жидкости...
История развития пистолетов-пулеметов: Предпосылкой для возникновения пистолетов-пулеметов послужила давняя тенденция тяготения винтовок...
Топ:
Характеристика АТП и сварочно-жестяницкого участка: Транспорт в настоящее время является одной из важнейших отраслей народного хозяйства...
Эволюция кровеносной системы позвоночных животных: Биологическая эволюция – необратимый процесс исторического развития живой природы...
Генеалогическое древо Султанов Османской империи: Османские правители, вначале, будучи еще бейлербеями Анатолии, женились на дочерях византийских императоров...
Интересное:
Аура как энергетическое поле: многослойную ауру человека можно представить себе подобным...
Искусственное повышение поверхности территории: Варианты искусственного повышения поверхности территории необходимо выбирать на основе анализа следующих характеристик защищаемой территории...
Финансовый рынок и его значение в управлении денежными потоками на современном этапе: любому предприятию для расширения производства и увеличения прибыли нужны...
Дисциплины:
2022-11-24 | 25 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Равномерность крутящего момента
(А^жрдмх—A^xpjnm)/-A/*pxp=[650—(—360)]/127,3=7,93.
Избыточная работа крутящего Момента
Lta6=FeteMuAf9=840 • 10 0,0523=439,3 Дж,
где Fab — площадь над прямой среднего крутящего момента (см. рис. 10.2, д), мм2; М9=4п/(ЮА)=4 • 3,14/(4 • 60)=0,0523 рад в мм — масштаб угла поворота вала на диаграмме М^.
Равномерность хода двигателя принимаем 5=0,01.
Момент инерции движущихся масс двигателя, приведенных к оси коленчатого вала:
Jo=ЬюбЦдсо2)=439,3/(0,01 • 5862)=0,128 кг м2.
219
РАСЧЕТ V-ОБРАЗНОГО ЧЕТЫРЕХТАКТНОГО ДИЗЕЛЯ
Примеры расчетов кинематики и динамики, изложенные ниже, приведены для того же дизеля, для которого в гл. 5 дан пример теплового расчета, а в гл. 6 — расчет скоростной характеристики.
% В связи с этим все исходные данные для расчетов кинематики и динамики V-образного четырехтактного дизеля с наддувом взяты соответственно из § 5.3 и 6.4.
Кинематика
Выбор X и длины шатуна Ьш.
В целях уменьшения высоты двигателя с учетом опыта отечественного дизелестроения оставляем значение /=0,270, как уже было принято предварительно в тепловом расчете. В соответствии с этим
La=R/X=60/0,270 = 222 мм.
Перемещение поршня.
Изменение хода поршня по углу поворота коленчатого вала строят графическим методом (рис. 10.8, а) в масштабе М,=2 мм в мм и Мер=2° в мм через каждые 30°. Поправка Брикса
RA/(2MS) = 60'0,270/(2 ■ 2)=4,05 мм.
Угловая скорость вращения коленчатого вала
ш=яи/30 = 3,14 ■ 2600/30=272,1 рад/с.
Скорость поршня.
Изменение скорости поршня по углу поворота коленчатого вала строят графическим методом (рис. 10.8, б) в масштабе М,=0,4 м/с в мм:
(oRIMv=212,\ 0,06/0,4=40,8 мм;ш&1/(МД)=272,1 -0,06-0,270/(0,4-2)=5,5 мм;
+«птм—<H.R->/l +Х2=272,1 ■ 0,06 Vl+0^72= 16,9 м/с.
Ускорение поршня.
|
Изменение ускорения поршня по углу поворота коленчатого вала строят графическим методом (рис. 10.8, в) в масштабе М}= 100 м/с2 в мм:
сozRIMj=212,\2 ■ 0,06/100=44,4 мм;
co2RXIMj=272,12 • 0,06 ■ 0,270/100 = 12,0 мм;
Утм=(02R (1 + 2)=272,12 • 0,06 (1 + 0,27)=5642.м/с2;
jm„= -co2R(^+“)=272,12'0,06^0,27 += 3256 м/с2.
220
поворота кривошипа
Значения Sx, «„ и 7 в зависимости от <р, полученные на основании построенных графиков, заносят в табл. 10.9.
При7=0,»„= +«пши= ± 16,9 м/с, а точки перегиба s соответствуют повороту кривошипа на 76 и 284°.
Таблица 10.9
ч>° | S, ММ | I'm м/с | 7. м/с1 | 9° | J, ММ | м/с | 7, м/с1 |
0 | 0 | 0 | + 5640 | 2Т0 | 113,9 | -6,3 | -3250 |
30 | 10,0 | + 10,1 | +4450 | 240 | 95,9 | -12,2 | -2820 |
60 | 35,9 | + 16,0 | + 1620 | 270 | 67,8 | -16,3 | -1200 |
90 | 67,8 | + 16,3 | -1200 | 300 | 35,9 | -16,0 | + 1620 |
120 | 95,9 | + 12,2 | -2820 | 330 | 10,0 | -10,1 | +4450 |
150 180 | 113,9 120,0 | + 6,3 0 | -3250 -3240 | 360 | 0 | 0 | +5640 |
221
Динамика^
Силы давления газов. Индикаторная диаграмма (см. рис. 4.15), полученная в тепловом расчете, развертывается по углу поворота кривошипа (рис. 10.9) по методу Брикса.
Масштабы развернутой диаграммы: хода поршня Л/, = 1,5 мм в мм, давлений М,=0,08 МПа в мм; Сил M,=MpFn=0,08 0,0113= =0,0009 МН в мм или М,=0,9 кН в мм, угла поворота кривошипа М9=Ъ° в мм или
M9=4nlOB=4-3,14/240 = 0,0523 рад в мм,
где ОВ — длина развернутой индикаторной диаграммы, мм. Поправка Брикса
ЛМ/(2Л/д)=60 • 0,270/(2'1,5)=5,4 мм.
По развернутой индикаторной диаграмме через каждые 30° угла поворота кривошипа определяют значения Арт=рт—р0 и заносят в табл. 10.10.
Приведение масс частей кривошипно-шатунного механизма.
По
табл. 8.1 с учетом диаметра цилиндра, отношения S/Д V-образного расположения цилиндров и достаточно высокого значения рг устанавливаются:
масса поршневой группы (для поршня из алюминиевого сплава mi=260 кг/м2)
mr=m;Pn=260 0,'0113=2,94 кг;
Таблица 10.10
9° | АРг. МПа | J, м/с | Pj, МПа. | р, МПа | 9° | Ал. МПа | А м/с | Pj, МПа | р, МПа |
0 | 0,062 | +5640 | -1,933 | — 1,871 | 380 | 7,880 | + 5040 | -1,727 | +6,153 |
30 | 0,059 | +4450 | -1,525 | -1,466 | 390 | 6,060 | +4450 | -1,525 | +4,535 |
60 | 0,059 | + 1620 | -0,555 | -0,496 | 420 | 2,030 | + 1620 | -0,555 | + 1,475 |
90 | 0,059 | -1200 | +0,411 | +0,470 | 450 | 0,930 | -1200 | +0,411 | + 1,341 |
120 | 0,059 | -2820 | +0,966 | +1,025 | 480 | 0,560 | -2820 | +0,966 | + 1,526 |
150 | 0,059 | -3250 | + 1,114 | + 1,173 | 510 | 0,390 | —3250 | + 1,114 | + 1,504 |
180 | 0,059 | -3240 | + 1,110 | + 1,169 | 540 | 0,220 | -3240 | + 1,110 | + 1,330 |
210 | 0,080 | -3250 | + 1,114 | + 1,194 | 570 | 0,140 | -3250 | + 1,114 | + 1,254 |
240 | 0,130 | -2820 | +0,966 | + 1,096 | 600 | 0,062 | -2820 | +0,966 | + 1,028 |
270 | 0,240 | -1200 | +0,411 | +0,651 | 630 | 0,062 | -1200 | +0,411 | +0,473 |
300 | 0,690 | + 1620 | -0,555 | +0,135 | 660 | 0,062 | + 1620 | -0,555 | -0,493 |
330 | 2,310 | +4450 | -1,525 | +0,785 | 690 | 0,062 | +4450 | -1,525 | -1,463 |
360 370 | 8,569 11,207 | +5640 +5430 | -1,933 -1,861 | +6,636 +9,346 | 720 | 0,062 | + 5640 | -1,933 | -1,871 |
масса шатуна (»4=300 кг/м2)
|
тш=т^Рп= 300 • 0,0113 = 3,39 кг;
222
масса неуравновешенных частей одного колена вала без противовесов (для стального кованого вала /л^=320 кг/м2)
/^=^=320'0,0113=3,62 кг.
Масса шатуна, сосредоточенная на оси поршневого пальца:
0,275»4=0,275 ■ 3,39=0,932 кг.
Масса шатуна, сосредоточенная на оси кривошипа:
Шщ*=0,725»4=0,725 • 3,39=2,458 кг.
Массы, совершающие возвратно-поступательное движение:
Щ—ти+»Vb=2,94+0,932=3,872 кг.
Массы, совершающие вращательное движение:
ткг—т*+2тщ.х=3,62+2 • 2,458 = 8,536 кг.
|
|
Кормораздатчик мобильный электрифицированный: схема и процесс работы устройства...
Автоматическое растормаживание колес: Тормозные устройства колес предназначены для уменьшения длины пробега и улучшения маневрирования ВС при...
Адаптации растений и животных к жизни в горах: Большое значение для жизни организмов в горах имеют степень расчленения, крутизна и экспозиционные различия склонов...
История развития пистолетов-пулеметов: Предпосылкой для возникновения пистолетов-пулеметов послужила давняя тенденция тяготения винтовок...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!