Адаптации растений и животных к жизни в горах: Большое значение для жизни организмов в горах имеют степень расчленения, крутизна и экспозиционные различия склонов...
Семя – орган полового размножения и расселения растений: наружи у семян имеется плотный покров – кожура...
Топ:
Проблема типологии научных революций: Глобальные научные революции и типы научной рациональности...
Оценка эффективности инструментов коммуникационной политики: Внешние коммуникации - обмен информацией между организацией и её внешней средой...
Выпускная квалификационная работа: Основная часть ВКР, как правило, состоит из двух-трех глав, каждая из которых, в свою очередь...
Интересное:
Отражение на счетах бухгалтерского учета процесса приобретения: Процесс заготовления представляет систему экономических событий, включающих приобретение организацией у поставщиков сырья...
Искусственное повышение поверхности территории: Варианты искусственного повышения поверхности территории необходимо выбирать на основе анализа следующих характеристик защищаемой территории...
Влияние предпринимательской среды на эффективное функционирование предприятия: Предпринимательская среда – это совокупность внешних и внутренних факторов, оказывающих влияние на функционирование фирмы...
Дисциплины:
2021-04-18 | 152 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
1. По статическим параметрам перед ступенью и кинети-ческой энергии на входе по H – S диаграмме определяются параметры торможения перед ступенью Располагаемый теплоперепад ступени от параметров торможения, кДж/кг:
Здесь h 0 – располагаемый теплоперепад от статических параметров , найденный в предварительном расчете турбины; С 0 – абсолютная скорость на входе в ступень (скорость выхода из предыдущей ступени С 2), м/с; – коэффициент использования этой скорости в данной ступени. Для промежуточных ступеней = 0,8–1,0, для регулирующей и первой нерегу-лируемой ступени турбины = 0.
2. Окружная скорость на среднем диаметре, м/с:
3. Располагаемые теплоперепады в сопловой и рабочей решетках, кДж/кг:
4. По H – S диаграмме, рис. I.2, определяются параметры пара за решетками Р 1, Р 2, V 1 t, V 2 t.
5. Теоретическая абсолютная скорость выхода из сопловой решетки, м/с:
6. Скорость звука в потоке пара за сопловой решеткой, м/с:
где k – показатель изоэнтропы; для перегретого пара k = 1,3, для влажного пара k = 1,035 + 0,1 . Х 1; Х 1 – степень сухости за сопловой решеткой.
7. Число Маха сопловой решетки:
8. Выходная площадь сопловой решетки предварительная, м2:
а) при M 1 t < 1
б) при M 1 t > 1
где коэффициент расхода сопловой решетки предварительно принимается, = 0,97 (с последующим уточнением).
9. В регулирующих, а также в первых нерегулируемых ступенях турбин малой мощности нередко применяется парциальный подвод пара, чтобы обеспечить приемлемую высоту лопаток l 1≥ 12 мм. Для таких ступеней вначале определяется произведение, м:
Здесь угол α1эф задается в диапазоне 11–12 °.
|
10. Оптимальная степень парциальности:
При е opt ≥ 0,7 в нерегулируемых ступенях целесообразно принимать е opt = 1.
11. Высота сопловых лопаток, м:
Примечание: при расчете промежуточных ступеней высота лопаток определяется иначе. Поскольку в предварительных расчетах уже определены средние и корневые диаметры на всем протяжении проточной части, высота рабочих лопаток определяется как разность диаметров:
l 2 = d ср– d к,
где d ср и d к – средний и корневой диаметры ступеней.
Тогда высота сопловых лопаток:
,
где ∆= ∆ 1 + ∆ 2– суммарная перекрыша, табл. I.1.
Эффективный угол сопловой решетки определяется по найденной высоте l 1:
.
Здесь степень парциальности е opt подбирается такой, чтобы обеспечить ≥ 8 о.
12. Выбирается значение хорды b 1, мм. (Выбор хорды b 1подробно освещен в подразделе 3.1).
13. Определяется отношение выбранной хорды к высоте сопловых лопаток , по которому уточняется коэффициент расхода сопловой решетки:
для перегретого пара: μ1= = 0,982–0,005 b 1/ l 1;
для ступеней, работающих в области влажного пара, вводится поправка:
μ1= = .
Здесь Х 1 – степень сухости за сопловой решеткой.
14. После уточнения коэффициента μ1 расчет повторяется от пункта 8.
15. Определяется коэффициент скорости сопловой решетки:
= 0,980–0,009 b 1/ l 1.
16. Действительная абсолютная скорость выхода из сопел, м/с:
17. Если число Маха M 1 t > 1, имеет место отклонение потока в косом срезе от оси сопловых каналов на угол δ. С учетом отклонения угол выхода потока из сопловых каналов определяется по формуле Бэра:
Рис. I.1. Проточная часть одновенечной ступени с таблицей перекрыш
Рис. I.2. Процесс расширения одновенечной ступени
где С кр – критическая скорость потока, м/с; V кр – объем пара в минималь-ном сечении сопел при критическом давлении Р кр ; для перегретого пара и 0,577 – для насыщенного; k = 1,3 для перегретого пара и 1,035 + 0,1 Х 1 – для влажного. Критический объем V кр определяется по давлению Р кр с помощью электронных таблиц или по уравнению изоэнтропы
|
Если M 1 t < 1, то отклонения в косом срезе не происходит и .
18. По значениям числа M 1 t, углов α0= 90 ° и α1эф выбирается профиль сопловой решетки, а для выбранного профиля – относительный шаг (Приложение XI).
19. Шаг сопловых лопаток, мм:
20. Число сопловых лопаток:
После округления Z 1 до ближайшего целого значения шаг t 1 уточня-ется.
21. Относительная скорость пара на входе в рабочую решетку, м/с:
22. Угол входа в рабочую решетку, град:
23. Потеря энергии в сопловой решетке, кДж/кг:
Значение ∆ h c откладывается от точки А 1 t вверх по изобаре P 1 (рис. I.2). Точка А 1характеризует состояние пара перед рабочей решеткой.
24. Теоретическая относительная скорость выхода из рабочей решетки, м/с:
25. Скорость звука и число Маха рабочей решетки:
где V 2 t – объем пара за рабочей решеткой, рис. I.2.
26. Высота рабочих лопаток, м (см. также Примечание к пункту 11):
где ∆ = ∆ 1 +∆ 2 – суммарная перекрыша, табл. I.1.
27. Выбирается значение хорды b 2, мм (см. подраздел 3.1).
28. Коэффициент расхода рабочей решетки:
для перегретого пара
μ2 = = 0,965 – 0,015 b 2/ l 2;
для влажного пара с поправкой:
= .
Здесь Y = ; Х 2 – степень сухости за рабочей решеткой.
29. Выходная площадь рабочей решетки, м2:
30. Угол выхода из рабочей решетки, град:
31. По значениям числа М 2 t, углов β1и β2эф выбирается профиль рабочей решетки (Приложение XI). Для него принимается значение относительного шага
32. Коэффициент скорости рабочей решетки:
= 0,957 – 0,011 b 2/ l 2.
33. Действительная скорость выхода из рабочей решетки, м/с:
34. Абсолютная скорость выхода из ступени, м/с:
35. Угол выхода потока из ступени, град:
36. Шаг рабочих лопаток, мм:
37. Число рабочих лопаток:
После округления Z 2 до ближайшего целого значения шаг t 2уточняется.
Рис. I.3. Треугольники скоростей одновенечной ступени
38. Потеря энергии в рабочей решетке, кДж/кг:
39. Потеря с выходной скоростью, кДж/кг:
40. Значения ∆ h л и ∆ h вс откладываются вверх по изобаре P 2, рис. I.2.
|
41. Располагаемая энергия ступени, кДж/кг:
где χ2 = 0,8–1,0. В последней ступени турбины и ступенях перед отборами пара χ2 = 0.
42. Относительный лопаточный КПД:
Расхождение между значениями ηол не должно превышать 1,5 %.
43. Коэффициент потерь от трения боковых поверхностей рабочего колеса в паровой среде:
где K тр ≈ (0,45–0,8) ∙ 10–3 [1, 2].
44. Потери от трения, кДж/кг:
45. Коэффициент потерь от парциального подвода пара (только при е opt < 1):
где i – число сопловых сегментов (для регулирующей ступени i = 4, для нерегулируемых ступеней i = 1); е кож = 0,8(1 – е opt) – доля окружности рабочего колеса, закрытая противо-вентиляционным кожухом.
46. Потери от парциального подвода, кДж/кг:
47. Коэффициент потерь от протечек через диафрагменное уплотне-ние (в регулирующей ступени диафрагма отсутствует и эта потеря не учи-тывается):
,
где F у = π d у δ у – площадь зазора в уплотнении, м2; d y – диаметр уплотнения, м, определяется по чертежу прототипа; δ у = (0,5–0,8) ∙ 10–3 – радиальный зазор в уплотнении, м; μ у = 0,68–0,78 – коэффициент расхода уплотнения; z у ≈ 5–7 – число гребней уплотнения; μ1 – коэффициент расхода сопловой решетки.
48. Коэффициент потерь от протечек через бандажные уплотнения поверх рабочих лопаток:
где d п = d ср + l 2, м; δr,δа – радиальный и осевой зазоры; δ r = (0,5–0,8) . 10-3, м; δа = (4–6) . 10-3, м; z – число гребней бандажного уплотнения (обычно z = 2).
49. Суммарная потеря от утечек, кДж/кг:
50. Коэффициент потерь от влажности:
где y 0, y 2 – степень влажности перед и за ступенью, у = 1 – Х; Х – степень сухости.
51. Потери от влажности, кДж/кг:
52. Полезно использованный теплоперепад ступени, кДж/кг:
h i = Е 0– ∆ h c – ∆ h л – (1 – χ2) ∆ h вс– ∆ h тр – ∆ h парц – ∆ h ут– ∆ h вл.
53. Внутренний относительный КПД:
54. Внутренняя мощность ступени, кВт:
N i = G·h i = G·E 0 · ηoi.
ПРИЛОЖЕНИЕ II
|
|
Археология об основании Рима: Новые раскопки проясняют и такой острый дискуссионный вопрос, как дата самого возникновения Рима...
Двойное оплодотворение у цветковых растений: Оплодотворение - это процесс слияния мужской и женской половых клеток с образованием зиготы...
Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций...
Биохимия спиртового брожения: Основу технологии получения пива составляет спиртовое брожение, - при котором сахар превращается...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!