Классификация тепловых насосов

Тепловой насос – это техническое устройство, которое осуществляет процесс переноса низкотемпературной теплоты, не пригодной для прямого использования, на более высокотемпературный уровень. По аналогии с водяными насосами, перекачивающими воду, тепловые насосы «перекачивают» теплоту. То есть, тепловые насосы являются трансформаторами теплоты, в которых рабочие _{температурой} тела совершают _{очищенная} обратный термодинамический _{тепловой} цикл, перенося _раза теплоту на высокотемпературный _{значения} уровень с низкотемпературного. Таким _{регулирующем} образом, из низкопотенциальной теплоты различают происхождения (природной возобновляемой теплоты грунтовых поверхностных вод, теплоты грунта, атмосферного воздуха, а так же сбросной техногенной теплоты технологических процессов промышленных производств, сточных вод биологических и других очисных сооружений) с температурой 0-50°С вырабатывается _нары тепло.

В настоящее _{является} время, как и в индивидуально _{жидкого} развитых зарубежных _{жидкого} странах, так и России _тела определилось два _{преимущества} основных принципиальных _{упаривается} направления в развитии _далее тепловых насосов:

- Парокомпромисные _{котельной} тепловые насосы (ПТН)

- Абсорбционные _{паровым} тепловые насосы (АТН)

 

1.2.2 Парокомпромисные _{контура} тепловые насосы

Принцип _{используются} действия парокомпромисного теплового насоса _{хладоны} схоже принципу _счет действия домашнего _{веществ} холодильника. В нем _{охлаждаясь} морозилка (испаритель) забирает _{верхней} тепло из охлаждаемых _{источникa} продуктов. Это _{второго} тепло и выделяется _только в помещение из радиатора (конденсатора), _один который расположен _{повышают} на задней стенке _{турбинных} снаружи холодильника. «Перекаченное» тепло _{отсасываются} несколько раз _виду превосходит затраченную _{разрешенные} энергию. Точно _входе так же и ПТН _свою забирает тепло _дизайн из природного источника (вода, _{тепловые} воздух, грунт) или _{коэффициент} постоянного техногенного _{охлаждается} источника низкопотенциальной _{высокого} теплоты и, затрачивая _{конденсатор} некоторую энергию _{конденсатом} на свою работу, _абтн преобразуя энергию _{пожарной} низкого потенциала _{составляет} в тепловую энергию _воды среднего потенциала. В _{составляет} настоящее время _{давления} создано и эксплуатируется _{горячем} большое число _также тепловых насосных _{широкий} установок, отличающихся _{образующийся} по тепловым схемам, _{моновалентные} рабочим телам _{настоящее} и по используемому оборудованию. По _{получить} обозначению различных _черезклассов установок, _{агрегатов}в известных нам _{восполнения} литературных источниках, _{тепловой} нет единого _{поступает} установившегося мнения, _воды встречаются различные обозначения _{высокого} и термины. В связи _{преимущества} с этим важное _всего значение приобретает классификация _{турбине} установок, позволяющая _{находящихся} проводить рассмотрение _сброса их свойств в соответствии _{регенеративный} с той или _виду иной группой. Все _{климатический} типы тепловых _абтн насосных установок _самые можно классифицировать _{температуре} по ряду сходных _{регенеративном} признаков. Каждый _{является} из них показывает только _схема одну характерную _{температурой} особенность установки, _либо поэтому в определении _{разности} теплонасосной установки _{источника} может быть _{отсасываются} два и более _{регенерации} признака.

Классификация ПТН:

ПТН _{восполнения} по агрегатному по агрегатному _работе состоянию возобновляемого _{кипящей} низкотемпературного источника _{рабочие} теплоты (НИТ) и _{низкого} нагреваемой среды _{низкого} подразделяется на:

— «вода-вода»,

— «воздух-вода»,

— «воздух-воздух»,

— «вода-воздух»;

По _тела типу используемого _{затраченной} компрессорного оборудования:

— _{винтовые} спиральные,

— поршневые,

— _{преобразования} винтовые

— турбокомпрессорные;

П о _{электростанции} виду приводного _газе двигателя:

— электроприводные,

— с _{коэффициент} приводом от тепловых _{соответствует} двигателей (двигателей _{бивалентных} внутреннего сгорания _также паровых, газовых _{тепловые} или гидравлических _{определяется} турбин);

По применяемому _{последующей} рабочему телу (хладону):

— низкотемпературные,

— среднетемпературные

— высокотемпературные;

По _{температура} степени герметичности _{одновременного} соединения с приводом:

— герметичные,

— бессальниковые

— сальниковые.

По _{температурой} оперативным функциям _{тепловом} ПТН можно _{нагреваемая} разделить на четыре _{компактные} основные категории _{испарения} [1 ]:

— Тепловые _тело насосы только _{учитывающий} для отопления

Такие _{энергоресурсов} тепловые насосы _{конденсатором} применяются для _{паровым} обеспечения комфортной _{единицы} температуры в помещении. Существует _{широкий} обширное поле _{хладоны} деятельности по замене _{зарубежных} котлов низкотемпературных отопительных _малой систем на основе _{хладона} обогреваемых полов _{котельной} или теновых _{соответствует} панелей вентиляционно-конвекторными _{тепловой} либо тепловинтялиционными _пара установками с ПТН. Существующий _тепло административно-жилой фонд, _{двигателей} как правило, _{высокого} претерпевает определенные _{температурой} проблемы с дымоотводами _дизайн и дымоходами и проблемы _{обеспечения} пожарной безопасности в _{дешевых} целом, поэтому _{повышают} тепловой насос, _нары который в принципе _одной не имеет таких _{тепловые} проблем, представляется _{нагретого} в этих случаях _контур идеальным вариантом _типу замены.

— Тепловые _{тепловые} насосы отопительные _{вытяжной} и холодильные

Данные тепловые _{дополнительные} насосы применяются _{арматуры} для кондиционирования _{нагрева} помещения в течении _{горячем} в сего года. Наиболее _{определилось} распространенными являются _{широкий} реверсивные агрегаты _{обогревом} класса «воздух—воздух». Тепловые _{показавшая} насосы средней _{насосов} и большой мощности _{контура} для сооружения _одна сферы обслуживания _{давления} используют гидравлические _{углекислый} контуры для _{температуры} распределения тепла _{получающие} и холода и при _{межтрубного} этом могут _{температурой} обеспечивать оба _{низкого} режима одновременно.

Интегрированные _{температурой} системы на основе _{тепловой} тепловых насосов, _теплов обеспечивающие отопление _{подогреваются} помещений, охлаждение, _{кольская} приготовление воды _{перегрева} горячего водоснабжения (ГВС) и _{первого} иногда утилизацию _{полезно} отводимого воздуха.

— Тепловые _{испарителя} насосы, предназначенные _{конденсатор} исключительно для _{хпрактерную} горячего водоснабжения (ГВС)

Чаще _{тепловых} всего в качестве _{давления} теплового источника _ипепия используют не только _{отработавшего} наружный воздух, _{степени} но и сбросной вентиляционный _пара воздух.

Теплоисточники на базе _{энергоблоки} тепловых насосов _{турбоагрегата} бывают как _{конденсации} моновалентные, так _{определяется} и бивалентные. Моновалентные _здесь теплоисточники полностью _{изображен} покрывают годовую потребность _{энергоемких} в отоплении и горячем _{эксплуатации} водоснабжении, включая _{теплоноситель} сезонные, «пиковые» тепловые _{турбине} нагрузки. Тепловые _{регенерации} насосы в бивалентных _{коэффициент} теплоисточниках покрывают _{поступает} от 50 до 70% годовой _виду потребности в тепловой _{образуется} энергии, но позволяют _{отдельный} существенно сэкономить _{применяются} средства на создание _{установок} теплоисточника и получить _счет значительную экономию _{подземные} топлива или _{моновалентные} электроэнергии (по _{вариантом} сравнению с электрокотельными). Пиковая _{стекающего} тепловая нагрузка _ниже покрывается за счет _{нагреваемой} дополнительных источников _{температурой} отопления, чаще _{поступает} всего электрических, _{сокращения} угольных, газовых _{разности} или жидкотопливных _{переносится} котлов.

На рис.2 приведена _{котельной} принципиальная схема _{эксплуатации} ПТН типа «вода-вода» с _{учитывают} наименованиями основных _шкале элементов, а на рис.З _{черпают} изображен упрощенный _{преимущества} термодинамический цикл _{отработавшего} ПТН в TS _уровня диаграмме.

Состояния _либо рабочего тела _{конденсатор} после процессов, _{полезно} происходящих в основных _далее элементах ПTH, обозначены соответствующими _{контура} цифрами цикла. В _один отличие от парокомпрессорного _{назнание} домашнего холодильника _счет и от любой другой _{обеспечения} парокомпрессорной холодильной _{степени} машины, ПТН _{пространстве} типа «вода-вода» имеет _{контуре} на один аппарат _{поверхности} больше (остальные _{подземные} типы, за редким _{полученная} исключением, имеют _{низкого} те же самые основные _{является} аппараты, что _{газотурбинными} и холодильные машины). Это _{соответственно} переохладитель П жидкого _{хпрактерную} хладона.

ПТН работает _входе следующим образом:

В _{конденсатом} межтрубное пространство _{агрегатного} испарителя и подается _{кольская} низкотемпературная вода, _тепла где она _{обратный} охлаждается за счет _{разрешенные} кипения (испарения) в _{сохранения} трубном пространстве _{радиатора} испарителя и хладона (рабочего _{корпусу} тела, которым _основу являются низкокипящие _пары фторхлорсодержащие углеводороды, _{поскольку} т.н. фреоны). Пары _{восполнения} хладона из испарителя и постоянно _{нагреваемая} отсасываются компрессором _данные К и, проходя регенеративный _типу теплообменник (РТ), подогреваются _сброса вследствие теплообмена _{законом} с протекающим внутри _пара труб теплообменника _замене жидким хладоном. Компрессор (К) сжимает _{отсасываются} подогретые пары _машин хладона до давления _{поступающая} конденсации и направляет _{стекающего} их в межтрубное пространство _{используют} конденсатора (КД). В трубное _{всасывающей} пространство конденсатора (КД) подается _{низкого} нагреваемая вода _{экологически} теплосети. На наружной _{отдельный} поверхности труб _{получающие} в межтрубном пространстве (КД) пары _связи хладона охлаждаются _{разности} и конденсируются, превращаясь _{теплоноситель} в жидкость, которая _типу затем поступает _{законом} в переохладитель (П) жидкого _машин хладона, где _{рабочим} охлаждается за счет _{раствор} теплообмена с обратной _{контура} водой теплосети. Далее _{количество} жидкий хладон _{тепловой} проходит внутри _{поступает} труб регенеративного _пары теплообменника (РТ), охлаждаясь _цикле дополнительно за счет _{настоящее} теплообмена с парами _одна хладона, и дросселируется _{отношению} в регулирующем устройстве (РУ), _иной понижая свое _{обозначены} давление и, соответственно, _ниже температуру до давления _{водоводе} и температуры в испарителе (И). Парожидкостная _ниже смесь, образующаяся _{трубопроводов} вследствие дросселирования, _{отработавшего} кипит (испаряется) в _{высокого} испарителе, получая _{процессы} тепло через _{углекислый} стенки труб _{теплоты} с низкотемпературной водой. Образующиеся _{охлаждается} пары хладона _{движущимся} отсасываются компрессором, _{последние} цикл рабочего _{механическую} тела ПТН _пары замыкается. Таким _{тепловые} образом, рабочее _утечка тело (хладон), _таким постоянно циркулирует _одной в замкнутом контуре ПТН, _{гидростанций} претерпевая изменения агрегатного состояния _{дополнительные} в его аппаратах _малой и перенося теплоту _{холодильная} от возобновляемого низкотемпературного _{низкого} источника теплоты _{насосов} к потребителю теплоты среднего потенциала _{основного} за счет затраты энергии _{рабочие} высокого потенциала _{настоящее} в компрессоре.

 

 

Рис.2 Принципиальная схема _{отсасываются} парокомпрессионного теплового _{упаривается} насоса К- компрессор; _{паровым} КД- конденсатор; _основу П-переохладитель; РТ - регенеративный _время теплообменник; РУ- регулирующее _один устройство; И - испаритель; T_s1 и T_S2- низкотемпературная _{выпаренный} вода; T_w1 и T_W2- нагреваемая вода.[5]

 

Рис.З _сред Упрощённый термодинамический _{тепловых} цикл парокомпрессионного _{промышленных} теплового насоса _{регенерации} с

процессами:

1-2- сжатие _одна паров рабочего _{контура} тела (хладона) в _{продление} компрессоре; 2-3- охлаждение _один и конденсация
паров паров _через хладона в конденсаторе; 3-4- переохлаждение _связи жидкого хладона _{приведена} в переохладитель; 4-5- охлаждение _{межтрубное} жидкого хладона _{корпусу} в регенеративном теплообменнике; 6-
1- кипение (испарение) хладона _{определилось} в испарителе; 1-1’- подогрев _{тепловой} паров хладона _выпа в
регенеративном теплообменнике.[5]

Как _{сжимает} было сказано _этом выше, тепловой _{нормальном} насос, как _дизайн и холодильная машина, _{зарубежных} реализует обратный _{вариантом} термодннамнческип цикл, _{регенерации} перенося теплоту _{отработавшего} от менее нагретого _{арматуры} тела к более _{трансформации} нагретому за счет _{парожидкостная} затраты первичной _{теплоты} электрической или _{поступающая} тепловой энергии _{практически} в соответствии со вторым законом _{поставки} термодинамики. Отношение _сего полученной потребителем _{регенерации} тепловой энергии _{преобразования} к затраченной (в тепловом _{тепловая} эквиваленте) определяет _{обеспечивается} эффективность работы _{хпрактерную} ТН и носит назнание коэффициента _{учитывают} преобразования:

j=Q_п+ Q_кд/ _{отличающихся} Q_к (2.1)

где

Q_п+ _{обеспечения} Q_кд — теплота, _{раствор} полученная потребителем _основу из переохладителя и конденсатора;

Q_к — мощность _{древесных} в тепловом эквиваленте, _потери затраченная на привод _{мощность} компрессора. Величина _малой коэффициента преобразования _{тепловые} реального обратного _{нормальном} цикла Ренкина, _{использующие} реализуемого в ПТН, _отбора в основном, зависит _{регенеративном} от температур холодного _{одновременного} и горячего источников _газе теплоты:

j=j_ид*µ, (2.2)

где

j_ид= Т_к/( _один Т_к- Т₀) — коэффициент _{тепловой} преобразования идеального _также цикла Карно, _сего осуществляемого в диапазоне _{заводах} температур (по _{вытяжной} шкале Кельвина) конденсации _{практические} Т_к и кипения Т₀ рабочего _абтн тела цикла;

µ= _далее µ₁ *µ₂* _{исключительно} µ₃* µ₄* _{стальным} µ₅ — коэффициент, _{реальных} учитывающий реальные _{радиатора} процессы;

Практически для _{тепловая} ТН типа «вода—вода» Т_к = 273 + (t_{w2 тепло} + (5 - 10)),°С,

а _одна Т₀ = 273 + (t_s2 - (2 - 4)),°С.

Здесь t_w2, t_s2, соответственно, _{поступает} температура горячего _абтн источника теплоты (нагреваемой _время поды) на выходе _потери из конденсатора и температура _{хпрактерную} холодного источника _{понижая} теплоты (охлаждаемой _{тепловых} воды) на выходе _{получить} из испарителя ПТН. Коэффициенты _{поступает} µ₁ - µ₅ [2], _счет учитывают необратимые _{претерпевает} потери реального _пары цикла соответственно: _тепло замену среднетермодинамической _{арматуры} температуры отвода _{принцип} теплоты Т_кср в цикле _вода Ренкина на температуру _потери конденсации рабочего _{протекающей} тела Т_{к единицы} (µ₁) потери _{источникa} в процессе дросселирования (µ ₂) изменение _потери значения коэффициента _{позволяет} преобразования цикла, _{температура} связанное с перегревом _{производстве} паров рабочего _мазута тела перед _{учитывают} сжатием _{обозначению} в компрессоре в регенеративном _{разработке} теплообменнике (µ₃); потери _одной от необратимого сжатия _{регулятор} в компрессоре (µ₄) и дополнительные _{принципиальная} затраты мощности _{нагревaемой} компрессора на преодоление _схему сил трения _{двигателей} на нагнетательной и всасывающей _{обогревом} сторонах компрессора (µ₅). Практические _{температурой} значения µ в диапазоне _{насосов} реальных _основе температур конденсации (50—70°С) и _{межтрубном} температур кипепия (0—20°С) рабочего _каждой тела составляют 0,55—0,70, _{межтрубном} при этом _{направляется} более низкие _числа значения соответствуют крупным _газов ПТН. Например, _{полезно} ПТН тепловой _{тепловой} мощностью 1 МВт _связи при теипературе _{тепловых} низкотемпературного источника _{хладона} теплоты (НИТ) 7°С и _{конденсации} температуре нагретой _{настоящее} воды среднетемпературного _{показаны} потребителя теплоты (СПТ) 60°С коэффициент _{соответствует} преобразования j составляет 3,0 тепловой _абтн энергии. Одна _{действия} единица – за счет _{источника} энергии привода _{горячем} ПТН, а две _{законом} единицы – за счет _выпар теплоты НИТ.

При _{обеспечивается} повышении температуры НИТ и _любой понижении температуры _{отработавшего} СПТ, т,е. при _абтн сокращении разности температур НИТ и _{отсасываются} СПТ (что _{затраченной} соответствует снижению _{охлаждаемых} разности температур T_{к давлению} - Т₀). коэффициент _{нагревается} преобразования повышается, _этом при увеличении _{одновременного} разности температур _{нормальном} коэффициент, соответственно снижается. Реально достигаемые _{подогреваются} на практике разности _{тепловые} температур — от 70 °С _{давлению} до 30 °С. при _{котельной} этом коэффициент _{применяются} преобразования изменяется от 2.0 до 5.0 соответственно.

Рабочие _{продление} тела условно, в _{разрешенные} зависимости от классификации _{позволяющая} холодильных машин _{конденсатор} и тепловых насосов, подразделяются _{деления} па три группы:

— низкого _{конденсации} давления, или _{зарубежных} высококипящие (температура _{давлению} кипения V выше-КРС) применяются _{перегрева} в высокотемпературных ПТН;

— среднего _{поставки} давления (t_s* от 10 до 60°С) применяются _мазута в среднетемпературных ПТН;

— высокого _{коэффициент} давления, или _{котельной} низкокипящие t_{s* шкале} ниже 0°С), _{регенеративном} применяются в низкотемпературных _{обозначены} ПТН.

В тепловых _{выпаренный} насосах, как _малой и в холодильных машинах (ХМ), _схему давление кипения _{нагревается} зависит от температуры _{всасывающей} НИТ (хладоносителя _{преимущества} в ХМ), а давление _{теплообменники} конденсации — от температуры _{регенерации} нагреваемого теплоносителя (охлаждающей _малой среды в ХМ). В _{осевыми} высокотемпературных ПТН _{назнание} температура конденсации (t_K) равна _контур или ниже 100^°С. В _{тепловые} них используются _{контура} малоозоноопасные, разрешенные _{регенерации} к применению Монреальским _{перегрева} протоколом по веществам, _{теплоноситель} разрушающим озоновый _{агрегатов} слой Земли, _{конкретного} хладоны R142b, R124, R236. а также R744 или _другим С02 — углекислый _{охлаждаясь} газ. R744 по давлению _{эжекторы} относится к рабочим _{образуется} телам высокого _{минимум} давления, а по температуре _{конденсатором} конденсации — к высокотемпературным _{высокого} ПТН. В среднетемпературных _{тепловой} ПТН с температурой t_{к мазута} = 80 °С _потери и ниже используются _{пожарной} хладоны; R134а, R152а, смеси _{обеспечения} хладонов R22 и RI42b. а в низкотемпературных — хладоны R407c _{агрегатному} с _сего температурой конденсации _{контура} ниже 55 ^СС. В _тепла зарубежных ПТН _{конденсация} в основном используются _{количество} хладоны: в среднетемпературных — R134a. в _{единого} низкотемпературных — R22 и R407c. _свою Высокотемпературные _можно ПТН, в связи _{восполнения} с отсутствием необходимости _{бромистого} нагрева теплоносителей _затем для отопления _{постоянного} и ГВС свыше 60 °С. не _один применяются.

 

1.2.3 Абсорбционные _{нагреваемая} тепловые насосы (АТН)

 

В _виде последние годы _этом за рубежом н в России _{источника} производятся тепловые _первая насосы новою _равна поколения, в основе _отбора которых лежит _{конденсатом} использование в качестве _{гидрозатвор} рабочею юла _каждой нары веществ: _{нагревается} раствор абсорбента - хладон. В _работе основе разработок ATI _ряду I _насоса лежат созданные _{тепловых} в 50 е годы прошлого _{тепловые} столетия абсорбционные _{трубопроводов} водоаммиачные и солевые _{источника} холодильные машины, _{разработке} в которых рабочими _{поступает} парами веществ _пары соответственно являются: _{экологически} вода и обратного _{количество} термодинамических циклов, _далее в отличие от парокомпрессионных _{регенеративном} тепловых насосов и холодильных _{применяются} машин, в которых _схемы рабочее тело (хладон) совершает _{производстве} только обратный _{рабочие} термодинамический цикл. Ниже _{корпусу} рассмотрены только ATН и _{установок} АПТ для одновременного _самые нагрева и охлаждения _{конденсата} воды. В связи _{конденсатором} с высокими давлениями _{нормальном} конденсации хладона — аммиака — и _{коэффициент} низкой энергетической _{горячем} эффективностью водоаммиачные _{паровым} тепловые насосы _{теплообменники} не получили распространения. Наибольшее _{поставки} применение находят _{верхней} теплоиспользующие абсорбционные _{теплоты} бромистолитиевые тепловые _{конденсатором} насосы (АБТН), _работе имеющие _виду наилучшие характеристики _{применяются} из АТН и использующие _уровня так называемые _{хпрактерную} абсорбционные понижающие _{цилиндра} термотрансформаторы, позволяющие получить из теплоты _{водяных} высокого потенциала _{действия} и, как правило, _{температура} сбросной теплоты _пары низкого потенциала, _данные непригодной для _{низкого} прямого использования, _{температурой} теплоту среднего _{применяются} потенциала для _{внутренние} конкретного потребителя.

Имеется _один еще один _{зарубежных} вид АПТ — абсорбционные _{сохранения} бромистолитиевые повышающие _{понижении} термотрансформаторы (АБПТ), _далее позволяющие в холодный _{котельной} период года, _{назнание} при наличии _{давлению} дешевых греющих _связи источников теплоты _виду с температурой 40-60°С _{аналогии} и охлаждающей среды (вода _{циркуляция} с температурой 15-20°С, _{испарителя} воздух с температурой _{регенеративном} не выше 10°С), _{теплота} обеспечить температуру _{корпусу} нагреваемой воды _{последующей} па 15-30°С выше _отбора температуры греющего _{бивалентных} источника теплоты _{находящихся} на входе в АПТ. При _основе этом количество _{деления} получаемой теплоты _таким составляет около 50% от _{продление} затраченной теплоты _{промышленных} греющего источника. Такие _{позволяет} АБПТ могут _{поскольку} найти применение _{температурой} на энергоемких металлургических _насоса и химических производствах, _{черпают} имеющих большие _{количество} объемы сбросной _{вариантом} низкопотенциальной теплоты, _{корпусу} а также в регионах _тело с геотермальными источниками _{межтрубном} тепла. В связи _{вентиляционный} со спецификой использования, _далее отсутствием маркетинговых _{различных} исследований по их применению, _{кольская} АБПТ пока _пара остаются невостребованным _{составляет} энергосберегающим оборудованием _{теплота} аммиак и водные _потери растворы солеи _{радиатора} бромистого или _ряду хлористого лития. В _любой основном применяют _{применяются} пару веществ: _раза раствор бромистого _{количество} лития (H20/LiBr) — вода (Н20). АТН _{холодильная} относятся к более _{тепловой} широкому классу _{переноса} абсорбционных преобразователей _{практически} теплоты (АГГГ) [3.4], _{водяных} включающему в себя _схему еще абсорбционные _{тепловых} холодильные машины (АХМ) и _{тепловой} АПТ для _дизайн одновременного нагрева _{молочных} и охлаждения воды. Все _основу типы АПТ _{отношению} объединяет то, _{реактором} что процессы _{хладоны} переноса теплоты _{понижении} в них совершаются _{переносится} с помощью совмещенных _{деления} прямого. Далее _{испарения} будут рассмотрены _{нагревaемой} понижающие абсорбционные _{финансовых} бромистолитиевые термотрансформаторы, _{направляется} названные АБТН _{черпают} и получающие все _этом более широкое _{парожидкостная} распространение. Отсутствие _{охлаждаясь} в АБТН компрессорного _можно оборудования, фторхлорсодержащих _{тепловые} веществ расширяет _газе границы их применения _{реакторе} и диапазон производимых _раза мощностей. АБТН _{паровым} используются для _одна нагрева воды _{жидкого} систем теплоснабжения, _{второго} для нагрева _{практически} и охлаждения технологических _{раствор} сред в промышленности, _{количество} энергетике, сельском _равна хозяйстве и т.д. Это _{тепловой} блочные компактные _{тепловые} агрегаты высокой _{конкретного} заводской готовности, _{конденсатором} полностью укомплектованные _{энергоемких} необходимым оборудованием, арматурой, _своим КИПиА.

По виду _{низкого} используемой высокопотенциальной _{межтрубное} тепловой энергии _{климатический} АБТН подразделяются _{температура} на машины:

— с паровым _отбора обогревом генератора;

— с _{горячем} водяным обогревом _{жидкого} генератора;

— с генератором _{зависит} на жидком или _здесь газообразном топливе.

По _пара числу ступеней _{забирает} регенерации раствора _{упаривается} бромистого лития _{финансовых} на:

— одноступенчатые;

— двухступенчатые.

 

 

Рис. 4 Принципиальная _{современного} схема одноступенчатого _{сохранения} АБТН на паре [5]

На _{конденсатором} рис. 4,5 показаны _машин принципиальные схемы соответственно, _сред одноступенчатого АБТН _{энергоблоки} с паровым обогревом _{определилось} генератора и двухступенчатого _{отсасываются} АБТН с генератором _{повышающие} па газовом топливе _выпар АБТН работают _{применяемому} следующим образом. В _{воздуха} трубное пространство _первая испарителя подается _{учитывают} низкотемпературная вода, _{межтрубном} где она _{тепловых} охлаждается за счет _{глубинные} кипения (испарения) в _{разности} вакууме рабочего _газов тела (воды), _{холодильная} стекающего в виде _нары пленки по наружной _{конденсация} поверхности а руб _{настоящее} в межтрубном пространстве. Образовавшийся _{соответственно} при огом _{бивалентных} пар абсорбируется (поглощается) водным _абтн раствором бромистого _{промышленных} лития, стекающего _{нагревается} в виде пленки _тело по наружной стенке _{настоящее} труб в межтрубном _{высокого} пространстве абсорбера. При _время этом раствор _{подается} бромистого лития _основу нагревается и для _{обеспечивается} сохранения его _схемы абсорбирующей способности _счет теплота, выделившаяся _{винтовые} в результате абсорбции _таким отводится водой, _{второго} протекающей внутри _{использующие} труб абсорбера. Таким _малой образом, происходит _{бромистого} перенос теплоты _абтн с низкотемпературного уровня _{водяных} в испарителе на более _{удельных} высокий в абсороере. Поглощая _пары водяной пар, _{восполнения} раствор бромистого _{комбинатов} лития разбавляется, _{водяных} становится слабым — концентрация _{разработке} его снижается. Для _газе регенерации (восстановления _{настоящее} концентрации), слабый _{рабочего} раствор через _равна регенеративный теплообменник (рис.4) или _{теплообменники} теплообменники (рис.5) подается _{показаны} в генератор (рис.4) или _{температуры} генератор I ступени (рис.5), _тепло где упаривается (концентрируется) за _{образуется} счет тепла _{вариантом} греющего источника - либо _{хлористого} водяного пара (рис.4), _{верхней} либо сжигания _{хладоны} жидкого или _{понижении} газообразного топлива (рис.5). В _{тепловой} одноступенчатом АБТН (рис.4) крепкий _libr раствор через _{нормальном} регенеративный теплообменник _далее подается в абсорбер. Выпаренный _{древесных} водяной пар _{давления} из генератора направляется _{межтрубного} в межтрубное пространство _ниже конденсатора, где _{жидкого} конденсируется на наружной _{рабочим} поверхности теплообменных _{водяных} труб. Конденсат _утечка водяного пара _{последние} через гидрозатвор _{преимущества} поступает в испаритель. Нагреваемая _{обогревом} вода подается _только последовательно в абсорбер _{рабочим} и конденсатор, где _{теплоносителя} нагревается до необходимой _{конденсатором} температуры и направляется _смеси потребителю. В двухступенчатом _{турбинных} АБТН (рис.5) частично _{энергоресурсов} укрепленный раствор _{определяется} из генератора I ступени _свыше через регенеративный _{преобразования} теплообменник направляется _{единицы} в генератор II ступени, _{получающие} где происходит _{отдельный} дальнейшее укрепление (выпаривание) раствора _{тепловых} за счет теплоты _{системы} конденсации в трубах _{отработавшего} водяного пара, _{очищенная} поступающего из межтрубного _основе пространства генератора _{назнание} I. Таким образом, _{значения} генератор II одновременно _{обозначены} является конденсатором _{понижая} водяного пара, _машин выпаренного в генераторе 1, _{откачивается} и теплота конденсации _{практически} полезно используется _{бессальниковые} для укрепления _{пространстве} раствора, что _{поступающая} позволяет снизить _{спецификой} потребление топлива _{повышают} или тепловой _{контура} энергии в двухступенчатой _основе машине по сравнению _{межтрубном} с одноступенчатой. Крепкий _{находящихся} раствор из межтрубиой _{конкретного} части генератора _{температура} II через регенеративный _{конденсатором} теплообменник направляется _ниже в абсорбер, в то время _{переноса} как образующийся _{теплота} конденсат из трубного _абтн пространства поступает _{раствора} в поддон конденсатора. Выпар _выпар раствора (водяной _{охлаждаясь} пар) из генератора _{температуре} II конденсируется на наружной _{получить} поверхности труб _{экологически} конденсатора. Весь _{необратимого} конденсат из конденсатора _{межтрубном} подается в испаритель. Нагреваемая _{осевыми} вода, также, _{отдельный} как в одноступенчатом _{количество} АБТН, последовательно _{бивалентных} проходит абсорбер _ниже и конденсатор и направляется _этом потребителю. Продукты _{температуры} сжигания топлива _также удаляются в атмосферу _{коллектор} через дымовую _{конденсата} трубу.

Рис. 5 Принципиальная _тела схема двухступенчатого _{нагреваемой} АБТН на газе

 

Энергетическая _{водоводе} эффективность АБТН _{повышающие} характеризуется коэффициентом _{заводах} трансформации тепла — отношением _{спецификой} произведенной теплоты _{регенеративный} к затраченной высокотемпературной _отбора теплоте:

x =Q_n / Q_{r приведена} = Q_a + Q_{k минус} / Q_r = Q_r+ Q_o / Q_r, (2.3)

где

Q_n — _{конденсации} количество _связи произведенной теплоты;

Q_r — количество _связи высокопотенциальной теплоты, _основе подведенной (затраченной) в _время генераторе;

Q_a — количество _{находящихся} среднепотенциальной теплоты, _{количество} отведенной в абсорбере;

Q_{к тепла} — количество _всего среднепотенциальиой теплоты, _{турбинных} отведенной в конденсаторе;

Q_{0 испарителя} — количество _также низкопотенциальной теплоты, _{принцип} подведенной к испарителю.

 

Коэффициент _ипепия трансформации тепла _{составляет} АБТН с одноступенчатой _схема регенерацией раствора _{понижая} составляет 1,65-1,75. Отсюда _{перегрева} удельный расход _{приведена} топлива на выработку _этом тепла в АБТН составит:

В=I/ x* h=0,67-0,76, (2.4)

где

h — КПД _{теплоты} котельной пли _{конденсата} топки машины (реальныйh=0,8-0,85).

У АБТН с двухступенчатой _{глубинные} регенерацией раствора _{межтрубного} коэффициент трансформации _{заводах} ранен 2,05-2,15, _{регенеративный} а удельный расход _малой топлива на выработку _сего тепла составляет 0,55—0,57. На _работе рис. 16 показаны _дизайн тепловые балансы _можно различных типов _более АБТН. Из выш