Интегральной математической модели пожара в помещении

Интегральная математическая модель пожара представлена системой обык­новенных дифференциальных уравнений, описывающих изменение среднеобъёмных параметров состояния газовой среды в помещении в процессе раз­вития пожара [13, 16, 17].

Эти уравнения выражают законы сохранения массы и энергии для открытой термодинамической системы [6, 25, 29, 30], которой является газовая среда, заполняющая помещение с проема­ми (окна, двери и т. п.) (рис. 3.1).

 

8

7

6

5

4

3

1

2

 

Рис. 3.1. Схема тепломассообмена при пожаре в помещении:

1 – стены; 2 – механическая приточно-вытяжная вентиляция; 3 – перекрытие; 4 – система пожаротушения; 5 – нейтральная плоскость; 6 – открытый проём; 7 – горючий материал; 8 – очаг горения

 

Ограждающие конструкции (пол, потолок, стены) и наружный воздух (атмосфера или соседнее помещение) являются внешней средой, с которой эта система взаимодействует путем тепло- и массообмена. В процессе развития пожара из помещения через проёмы различного назначения (окна, двери, технологические отверстия и т. д.) выталкиваются нагретые газы G _Г, а также поступает хо­лодный воздух G_B. Кроме того, при работающих установках пожаротушения и приточно-вытяжной вентиляции в помещение подаются вентиляционный воздух G_ПР и огнетушащие вещества G _{0 B}, а через вентиляционные отверстия удаляются нагретые газы G _ВЫТ. Таким образом масса газа в помещении
в течение времени изменяется. Вследствие горения пожарной нагрузки в помещение поступает количество теплоты Q _пож, выделяющееся в результате химических реакций в пламенной зоне за единицу времени. С поверхности горящего мате­риала (т. е. из пламенной зоны) в помещение также поступает вещество в виде газообразных продуктов горения. Эта термодина­мическая система взаимодействует с ограждающими конструкциями путем теплообмена Q_w. Следовательно, состояние рассматриваемой термодинамической системы изменяется
в результате взаимодействия с окружающей средой.

В интегральной математической модели пожара принимается, что, во-пер­вых, газовая среда внутри помещения при пожаре есть смесь идеальных газов. Во-вторых, в каждой точке пространства внутри помещения в любой момент времени реализуется локальное равновесие: локальные значения основных термодинамических параметров состояния (плотность, давление, температура) связаны между собой уравнением Клапейрона, т. е.

 

,                                                                                                (3.1)

где P – локальное давление, Н·м^–2; ρ – локальная плотность, кг·м^–3; R – газовая постоянная, Дж·кг^–1·К^–1; Т – локальная температура, К.

 

При пожаре поля локальных термодинамических параметров состояния являются нестационарными и неоднородными. Расчет этих полей представляет собой чрезвычайно сложную математическую задачу. Интегральный метод описания состояния газовой среды в помещении не решает эту задачу. В интегральном методе используются «интегральные» параметры состояния, такие как масса всей газовой среды и ее внутренняя тепловая энергия. Отношение этих двух интегральных параметров позволяет оценивать в среднем степень нагретости газовой среды. В процессе развития пожара значения указанных интегральных параметров состояния изменяются.

Особенностью рассматриваемой термодинамической системы (т. е. газовой среды в помещении) является то, что ее объем (т. е. пространственная конфигурация) в процессе развития пожара практически не изменяется. В связи с этим вместо вышеуказанных интегральных параметров состояния при исследовании процесса изменения состояния термодинамической системы целесообразно использовать среднеобъемные параметры – среднеобъемную плотность газовой среды и среднеобъемную (удельную) внутреннюю энергию.

Среднеобъемная плотность газовой среды в помещении представляет собой отношение массы газа, заполняющего помещение, к объему помещения, т. е.

 

,                                                          (3.2)
где М – масса газа, заполняющего помещение, кг; V – свободный объем помещения, м³.

Следует отметить, что

 

.                                                                                        (3.3)

 

С формальных позиций среднеобъемная плотность газовой среды есть
результат осреднения по объему помещения всех значений локальной плотности, т. е.

 

.                                                                                    (3.4)

 

Газовая среда в помещении представляет собой смесь кислорода, азота и продуктов горения. В процессе развития пожара количественное соотношение между компонентами смеси изменяется. В интегральном методе описания процесса изменения массы i-го компонента смеси в течение времени используется параметр, называемый среднеобъемной парциальной плотностью i-го компонента смеси.

Среднеобъемная парциальная плотность i-го компонента представляет собой отношение массы i-го компонента смеси (например О₂), содержащейся
в объеме помещения, к объему помещения, т. е.

 

,                                                                                                     (3.5)

где М_i – масса i-го компонента, находящегося в помещении, кг.

 

Отметим, что с формальной точки зрения среднеобъемная парциальная плотность i-го компонента есть результат осреднения по объему помещения всех значений локальной парциальной плотности этого компонента, т. е.

 

,                                                                                       (3.6)

где ρ_i – локальное значение парциальной плотности i-го компонента, кг∙м^–3.

Среднеобъемная (удельная) внутренняя энергия представляет собой отношение внутренней тепловой энергии всего газа, заполняющего помещение,
к объему помещения, т. е.

,                                                                                                       (3.7)

где U – внутренняя энергия всей газовой среды, заполняющей помещение, Дж.

 

В интегральном методе описания процесса изменения состояния термодинамической системы (т. е. газовой среды в помещении) вместо среднеобъемной внутренней энергии используется параметр состояния, называемый среднеобъемным давлением. Эти два параметра в формальном отношении являются взаимозаменяемыми и связаны следующим соотношением:

 

,                                                                                           (3.8)

где k = C_p / C_V – отношение изобарной и изохорной теплоемкостей идеального газа (показатель адиабаты). С достаточной для практики точностью можно утверждать, что показатель адиабаты во всех точках внутри помещения есть одна и та же постоянная величина.

 

Из последней формулы следует, что среднеобъемное давление прямо пропорционально среднеобъемной внутренней энергии. Среднеобъемное давление необходимо знать при расчетах газообмена помещения с внешней атмосферой.

Степень нагретости газовой среды характеризуется в среднем отношением внутренней энергии этой среды к ее массе. Отношение этих физических величин можно представить с помощью формул (3.2), (3.7) и (3.8) в следующем виде:

 

.                                                                                               (3.9)

 

Так называемое «усредненное уравнение состояния газовой среды», заполняющей помещение, имеет тот же вид, что и уравнение Клапейрона для локальных параметров состояния:

 

.                                                                                 (3.10)

 

Это уравнение связывает между собой три интегральных параметра состояния газовой среды в помещении.

Газовая среда, заполняющая помещение при пожаре, содержит мельчайшие твердые частицы. Следует отметить, что доля тепловой энергии, приходящейся на эти частицы, пренебрежимо мала по сравнению с внутренней энергией газовой среды, находящейся в помещении. Несущественным является также вклад этих частиц в суммарную массу среды, заполняющей помещение при пожаре. Поэтому присутствие этих частиц можно не учитывать при вычислениях таких параметров состояния среды, как среднеобъемная плотность, среднеобъемное давление и среднемассовая температура. Однако присутствие этих частиц сильно изменяет оптические свойства среды в помещении. В результате рассеяния энергии световых волн из-за многократного диффузного отражения от этих мельчайших частиц (их диаметр приблизительно равен 0,2–1 мкм) ухудшается видимость. Оптические свойства среды, находящейся в помещении, характеризуются среднеобъемной оптической плотностью дыма.

Среднеобъемная плотность (концентрация) дыма представляет собой отношение оптического количества дыма, находящегося в помещении, к объему помещения, т. е.

 

,                                                                                                      (3.11)

где S – оптическое количество дыма, Нп·м²;  – среднеобъемная оптическая плотность дыма, Нп·м^–1.

 

Оптическое количество дыма в помещении есть произведение средней концентрации твердых частиц на объем помещения и эффективное сечение экстинкции [6, 13], т. е.

,                                                                                        (3.12)

где  – средняя концентрация частиц, т. е. число частиц, приходящееся на единицу объема, 1/м³;  – эффективное сечение экстинкции, м².

 

Чем выше оптическая плотность (концентрация) дыма, тем хуже видимость в помещении. Оптическая плотность дыма и дальность видимости связаны между собой следующим приближенным соотношением [13]:

 

,                                                                                                  (3.13)

где – дальность видимости, м.

 

К числу важнейших понятий, используемых в дальнейшем, относятся упомянутые ранее теплота сгорания, стехиометрические коэффициенты и дымообразующая способность горючих материалов.

Дымообразующая способность горючего материала есть оптическое количество дыма, образующегося при сгорании единицы массы горючего материала, т. е.

 

,                                                                                             (3.14)

где  – дымообразующая способность горючего материала, Нп·м²·кг^–1;
 – число частиц, образующихся при сгорании единицы массы горючего материала, кг^–1;  – эффективное сечение экстинкции частиц, м².

 

Перейдем к представлению уравнений пожара, которые описывают изменение среднеобъемных параметров состояния газовой среды в помещении в течение времени (в процессе развития пожара) [13].

Для общности вывода на этом этапе не будем рассматривать возможное наличие систем приточно-вытяжной вентиляции и пожаротушения (учет в уравнениях пожара этих систем представлен далее).

Первое уравнение – уравнение материального баланса пожара в помещении – вытекает из закона сохранения массы. Применительно к газовой среде, заполняющей помещение, этот закон можно сформулировать следующим образом: изменение массы газовой среды в помещении за единицу времени равно алгебраической сумме потоков массы через границы рассматриваемой термодинамической системы. Под границей системы здесь подразумевается воображаемая контрольная поверхность, ограничивающая пространство, внутри которого заключена рассматриваемая газовая среда (рис. 3.1). Объем пространства, заключенный внутри этой поверхности, называется свободным объемом помещения и обозначается буквой V.

Введем следующие обозначения:

а) G_B – расход поступающего воздуха из окружающей атмосферы в помещение, который имеет место в рассматриваемый момент времени процесса развития пожара, кг∙с^–1;

б) G _Г – расход газов, покидающих помещение через проемы в рассматриваемый момент времени, кг∙с^–1;

в) ψ – скорость выгорания (скорость газификации) горючего материала
в рассматриваемый момент времени, кг∙с^–1;

г) ρ_mV – масса газовой среды, заполняющей помещение в рассматриваемый момент времени, кг.

За малый промежуток времени, равный dτ, будет иметь место малое изменение массы газовой среды. В то же время можно считать, что значения G _Г, G_B
и ψ в течение этого малого промежутка времени остаются практически неизменными. С учетом вышесказанного уравнение материального баланса для газовой среды в помещении записывается следующим образом:

 

,                                                                             (3.15)

где левая часть уравнения есть изменение массы газовой среды за единицу времени в интервале, равном dτ; правая часть есть алгебраическая сумма потоков массы.

 

Уравнение (3.15) называется уравнением материального баланса пожара.

Аналогичные рассуждения позволяют получить дифференциальные уравнения баланса массы кислорода, баланса продуктов горения и баланса оптического количества дыма:

– уравнение баланса массы кислорода

 

;                                                      (3.16)

 

– уравнение баланса токсичного продукта горения

 

;                                                                     (3.17)

 

– уравнение баланса оптического количества дыма

 

                                                         (3.18)

В этих уравнениях использованы следующие обозначения: ρ₁, – среднеобъемная парциальная плотность кислорода, кг·м^–3; ρ₂ – среднеобъемная парциальная плотность токсичного продукта горения, кг·м^–3; – объемная оптическая концентрация дыма, Нп·м^-1.

В правой части уравнения баланса массы кислорода (3.16) использованы, кроме ранее указанных, следующие обозначения: х_1в – массовая доля кислорода в поступающем воздухе;  – средняя массовая доля кислорода в помещении; L ₁ – стехиометрический коэффициент для кислорода (количество кислорода, необходимое для сгорания единицы массы горючего материала), кг∙кг^–1;
η – коэффициент полноты сгорания; n ₁ – коэффициент, учитывающий отличие концентрации кислорода в уходящих газах от среднеобъемной концентрации кислорода.

В правой части уравнения баланса токсичного продукта горения (3.17) использованы, кроме ранее указанных, следующие обозначения: L ₂ – стехиометрический коэффициент для продукта горения (количество продукта горения, образующегося при сгорании единицы массы горючего материала), кг∙кг^–1;  средняя массовая доля токсичного газа в помещении; n ₂ – коэффициент, учитывающий отличие концентрации токсичного газа в уходящих газах от среднеобъемной концентрации этого газа.

В правой части уравнения баланса оптического количества дыма (3.18) использованы, кроме ранее указанных, следующие обозначения: n ₃ – коэффициент, учитывающий отличие оптической концентрации дыма в уходящих газах от среднеобъемного значения оптической концентрации дыма; F_w – площадь поверхности ограждений (потолка, пола, стен), м²; k _с – коэффициент седиментации частиц дыма на поверхностях ограждающих конструкций, Нп·с^–1. Коэффициент седиментации по физическому смыслу есть скорость осаждения частиц дыма.

На основе первого закона термодинамики выводится уравнение энергии пожара. Рассматриваемая термодинамическая система, т. е. газовая среда внутри контрольной поверхности, характеризуется тем, что она не совершает работы расширения. Кинетическая энергия видимого движения газовой среды в помещении пренебрежимо мала по сравнению с ее внутренней энергией. Потоки массы через некоторые участки контрольной поверхности (проемы) характеризуются тем, что в них удельная кинетическая энергия газа пренебрежимо мала по сравнению с удельной энтальпией.

С учетом сказанного уравнение энергии пожара выглядит следующим
образом:

 

.                    (3.19)

 

Левая часть этого уравнения есть скорость изменения внутренней тепловой энергии газовой среды в помещении за единицу времени в рассматриваемый малый промежуток времени dτ, т. е.

 

.                                                                                 (3.20)

 

В правой части уравнения (3.19) первый член представляет собой количество тепла, поступающего за единицу времени в газовую среду в результате горения (скорость тепловыделения). Второй член есть поток энергии в помещении, поступающий вместе с продуктами газификации (пиролиз, испарение) горючего материала. Здесь величина i _г – энтальпия этих продуктов. Третий член – сумма внутренней тепловой энергии поступающего за единицу времени воздуха и работы проталкивания, которую совершает внешняя атмосфера. Четвертый член есть сумма внутренней тепловой энергии, уносимой за единицу времени уходящими газами, и работы выталкивания, которую совершает рассматриваемая термодинамическая система (m – коэффициент, учитывающий отличие температуры T _г и изобарной теплоемкости C_{p г} уходящих газов от среднеобъёмной температуры T_m и среднеобъёмной изобарной теплоемкости C_pm ( m = C_{p г} T _г / C_pmT_m ). Пятый член представляет собой тепловой поток, поглощаемый ограничивающими (ограждающими) конструкциями и излучаемый через проемы.

Представленные пять дифференциальных уравнений содержат шесть неизвестных функций – ρ_m (τ), p_m (τ), Т _m (τ), ρ ₁ (τ), ρ ₂ (τ) и m _m (τ). Эту систему уравнений дополняет алгебраическое уравнение – усредненное уравнение состояния (3.10).

Начальные значения для этих функций задаются условиями, которые имеют место в помещении перед началом пожара.

Итак, в уравнениях пожара искомыми (неизвестными) функциями являются среднеобъемные параметры газовой среды, а независимой переменной – время. Кроме этих переменных величин, уравнения содержат целый ряд других физических величин, которые можно разделить на две группы. К первой группе относятся величины, заданные условиями однозначности. Эти величины представляют собой сведения о размерах помещения (объем V и поверхность ограждений F_w) и свойствах горючего материала (теплота сгорания , стехиометрические коэффициенты L ₁ , L ₂, дымообразующая способность D, энтальпия продуктов горения i _г). Ко второй – те величины, которые зависят, помимо всего прочего, от параметров состояния среды в помещении: это массовые расходы поступающего через проёмы воздуха G_B и уходящих через проёмы газов G _Г (газообмен помещения), тепловой поток, поглощаемый ограждающими конструкциями и излучаемый через проемы Q_w, коэффициент полноты сгорания η, скорость тепловыделения η ψ. Для вычисления значений физических величин, относящихся ко второй группе, необходимо располагать дополнительными уравнениями, описывающими газообмен помещения и соответствующие теплофизические функции.

 

Лекция 4. Уравнения газообмена помещений
и теплофизические функции для замкнутого описания пожара.
Учет процессов тушения пожара

 

Для определения расходов воздуха G_B и газов G _Г через проёмы необходимо устанавливать величину и знак текущей разности (перепада) давления внутри помещения и давления в окружающей атмосфере (или соседнем помещении).

Методика расчета законов распределения давлений по вертикали снаружи и внутри помещения представлена в [13]. Определив текущую ординату так называемой «нейтральной плоскости», или «плоскости равных давлений» (ПРД), можно установить характер режимов работы конкретного проёма (на выталкивание газа из помещения или на вход газа из окружающей среды или соседнего помещения) в текущий момент времени. По значениям среднеобъемных параметров состояния газовой среды в помещении и геометрическим характеристикам проёма можно рассчитать соответствующие величины G _Г или G_B. Отметим, что положение ПРД изменяется по мере развития пожара, поэтому изменяются во времени и режимы работы проёмов, а соответственно и текущие значения G _Г и G_B.

Расходы уходящих и поступающих газов для помещения с несколькими разными (по размерам и расположению) вертикальными проёмами прямоугольной формы определяются по формулам [13, 22]:

 

,                    (4.1)

 

,                  (4.2)

где ρ_а – плотность газа (воздуха) снаружи помещения; ξ_i – коэффициент сопротивления i -го проёма; b_i – ширина i-гo проёма; y_Hi – координата нижнего края i-гo проёма; y_Bi – координата верхнего края i-гo проёма; у_* – координата плоскости равных давлений (ПРД), отсчитываемая от пола помещения:

 

;                                                                                  (4.3)

где h – половина высоты помещения; p_a – давление газа (воздуха) снаружи помещения на высоте, равной половине высоты помещения (т. е. при у = h);
Z_i – формальный параметр i-го проёма, определяемый следующим образом:

 

                                                                                (4.4)

 

Формулы для расчета газообмена через круглые вертикальные проёмы представлены в [13], через горизонтальные проёмы – в [22].

Так как при пожаре параметры состояния среды в помещении изменяются во времени, то и изменяются во времени расходы уходящих и поступающих газов (воздуха). Кроме того, в процессе развития в определенные моменты времени пожара могут вскрываться те или иные проемы, которые в начале пожара были закрыты. Например, когда среднеобъемная температура достигает значения 300–400 °С, разрушается остекление оконных проемов. Это обстоятельство необходимо учитывать при расчетах параметров развития пожара.

В [13] также представлены формулы для расчета влияния ветра на величину разницы давлений внутри помещения и в окружающей среде. Этот фактор следует учитывать, если одна часть проёмов расположена на наветренной стороне здания, а другая – на подветренной. При этом из-за торможения потока воздуха на наветренной стороне здания наружное давление может быть существенно выше (в зависимости от скорости ветра), чем на подветренной стороне, где образуется область пониженного давления.

Суммарный тепловой поток в ограждающие конструкции определяется из соотношения:

 

,                                                                                 (4.5)

где F_w – суммарная площадь поверхности ограждений; T_w – осредненная по площади F_w температура внутренней поверхности ограждения, которая может быть рассчитана по эмпирической формуле [13]:

 

;                                            (4.6)

α – приведенный коэффициент теплоотдачи, определяемый из эмпирических выражений [13]:

 

                                     (4.7)

 

Скорость выгорания горючего материала в каждый момент времени вычисляется по формуле

 

,                                                                                                      (4.8)

где F_Г – площадь горения;

 

;                                                            (4.9)

К – функция режима пожара, имеющая вид:

;                                                                    (4.10)

(ψ_уд)₀ – удельная скорость выгорания горючего материала на открытом воздухе.

 

Представленная выше система уравнений описывает свободное развитие пожара, когда не осуществляется тушение и в помещение не подаются огнетушащие вещества. Факторы, обусловленные подачей огнетушащих веществ в объем помещения, учитываются путем введения в дифференциальные уравнения дополнительных членов. Например, при тушении инертными газами (аргон, азот, диоксид углерода) уравнение материального баланса пожара записывается следующим образом:

 

,                                                                    (4.11)

где G_oв – массовый расход подачи огнетушащего вещества, кг∙с^–1.

 

Соответствующим образом изменяется в этом случае и уравнение энергии:

 

.(4.12)

 

Дополнительно может быть учтено влияние концентрации огнетушащего вещества на скорость выгорания пожарной нагрузки [19, 20].

При тушении распыленной водой следует принимать во внимание эффекты испарения капель, охлаждения ограждающих конструкций и соответствующую для этих условий скорость выгорания горючего материала [19, 20].

Аналогичным образом может быть учтена работа приточно-вытяжной вентиляции. Для этого следует ввести в дифференциальные уравнения дополнительные члены, связанные с расходами приточных G_ПР и уходящих в вентиляционные проемы G _ВЫТ газов.

Лекция 5. Численная реализация интегральной
математической модели пожара в помещении

К настоящему времени известно несколько численных программных реализаций интегральной модели пожара в помещении. Из зарубежных программ могут быть отмечены разработки США, Франции, Дании, Японии, Швеции, Германии, Польши, Великобритании. Информация по зарубежным программам может быть получена из источников [9, 18, 19, 20].

Первой российской разработкой является программа INTMODEL, которая была реализована в ВИПТШ МВД России в 1995 г. [13]. Она позволяет рассчитывать только одно помещение прямоугольной формы. Площадь, занятая горючей нагрузкой, находится в центре помещения. Пожар распространяется вкруговую, но учитывается размер площадки. Принимается во внимание также приточная и вытяжная вентиляция, пожаротушение углекислым газом или азотом. Учитывается газообмен через два проёма (дверь и окно).

Еще одна программа – КИС РТП (компьютерная имитационная система развития и тушения пожаров в зданиях) – разработана в Уральском институте ГПС МЧС России [9]. Она реализует классическую интегральную модель путем решения дифференциальных уравнений численными методами. В качестве объектов расчета могут быть выбраны помещения произвольной формы с любым количеством источников зажигания, несколькими различными видами горючих нагрузок (одновременно), произвольным количеством элементов приточной и вытяжной вентиляции, систем пожаротушения (водой, углекислым газом, азотом), различными пределами огнестойкости горючих и негорючих стен и перегородок. Для противопожарных систем предполагается возможность выбора одного из нескольких условий включения: при определенном задымлении (имитируется работа дымовых извещателей), температуре (тепловых извещателей), ручное включение и др. В процессе моделирования пожара можно управлять этими системами (включать-выключать вентиляцию, осуществлять пожаротушение и т. п.), а также открывать и закрывать двери и окна. В результате моделирования получаются временные зависимости параметров ОФП.

Примером практически используемого программного продукта, реализующего численное решение интегральной математической модели для совокупности связанных помещений, является разработка «СИТИС: ВИМ» компании «СИТИС» [9, 22].

В программном комплексе «СИТИС: ВИМ» реализован алгоритм численного решения [24] комбинированной модели интегральной модели пожара во взаимосвязи с моделью распространения пожара по площади. Система уравнений интегральной модели пожара (3.15)–(3.19) и, соответственно, алгоритмы её решения зависят от количества помещений и проёмов между ними. Поэтому имитационная система должна обладать функциями анализа введённой пользователем планировки здания и автоматического по­строения соответствующей системы балансовых уравнений. Такая адаптив­ность расчетной модели обеспечивается применением метода идентификации гидравлической схемы здания. Для определения газообмена между помещениями и моделирования на его основе распространения продуктов горения по зданию, изменений темпера­туры в помещениях и других параметров в рамках интегрального подхода здание заменяется гидравлической схемой – графом, узлы которого моделируют помещения здания, а ветви – связи между ними (проёмы), через которые осуществляется газообмен. Таким образом, математическое моделирование динамики ОФП в помещениях здания осуществляется путём решения системы уравнений газо­обмена и системы дифференциальных балансовых уравнений, соответствую­щих графу рассматриваемого здания. Такой подход позволяет решать систему балансовых уравнений в соответ­ствии с любой введённой пользователем структурой здания без изменений кода программы.

Для решения системы уравнений принимается допущение о квазистационар­ности процесса: в течение некоторого малого промежутка времени dτ про­цесс считается стационарным, и уравнения газообмена решаются для каждо­го помещения при определенном распределении температур, плотностей и давлений во всех помещениях здания.

Задача определения формы и площади пожара в каждый момент времени в одном или нескольких помещениях произвольной формы в «СИТИС: ВИМ» решается с применением метода имитационного моделирования. Площадь поверхности горения представляется в виде множества пикселей, каждый из которых содержит характеристики горючей нагрузки, в том числе линейную скорость распространения пламени. Развитие пожара в том или ином направлении от источника зажигания определяется вероятностью загорания каждого такого пикселя с учетом его характеристик и наличия со­седних горящих пикселей. Таким образом, модель «СИТИС: ВИМ» является имитационной вероятностной моделью.

Вероятностная модель динамики развития пожара по площади позволяет моде­лировать не только движение фронта пламени, но и прекращение горения вследствие выгорания горючей нагрузки.

Локальные значения опасных факторов пожара на уровне рабочей зоны (высоты у) вычисляется исходя из распределения их величин по высоте помещения по эмпирической формуле [2, 13]:

 

,                                                                (5.1)

где Ф, , Ф_m – локальное (на высоте рабочей зоны у), начальное и среднеобъемное значение ОФП, со­ответственно; у – координата рабочей зоны, отсчитываемая от поверхности пола; h – половина высоты помещения.

 

Эта формула является обобщением результатов экспериментальных исследований [2, 13] полей изменения параметров состояния газовой среды по высоте помещения при пожаре.

РАЗДЕЛ 3. ЗОННЫЕ МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ПОЖАРА
В ПОМЕЩЕНИИ