![](/img/CyberPedia.jpg)
Архитектура электронного правительства: Единая архитектура – это методологический подход при создании системы управления государства, который строится...
Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ - конструкции, предназначенные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой...
Топ:
Методика измерений сопротивления растеканию тока анодного заземления: Анодный заземлитель (анод) – проводник, погруженный в электролитическую среду (грунт, раствор электролита) и подключенный к положительному...
Когда производится ограждение поезда, остановившегося на перегоне: Во всех случаях немедленно должно быть ограждено место препятствия для движения поездов на смежном пути двухпутного...
Комплексной системы оценки состояния охраны труда на производственном объекте (КСОТ-П): Цели и задачи Комплексной системы оценки состояния охраны труда и определению факторов рисков по охране труда...
Интересное:
Инженерная защита территорий, зданий и сооружений от опасных геологических процессов: Изучение оползневых явлений, оценка устойчивости склонов и проектирование противооползневых сооружений — актуальнейшие задачи, стоящие перед отечественными...
Подходы к решению темы фильма: Существует три основных типа исторического фильма, имеющих между собой много общего...
Искусственное повышение поверхности территории: Варианты искусственного повышения поверхности территории необходимо выбирать на основе анализа следующих характеристик защищаемой территории...
Дисциплины:
![]() |
![]() |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
В таблицах А.10.1-А10.3 приведены коэффициенты надежности, полосности и динамические коэффициенты по различным нормам проектирования.
Таблица А.10.1 – Коэффициенты надежности по нагрузке γ f
Нагрузка | Случай применения | Коэффициент надежности |
1 | 2 | 3 |
Колонны грузовиков, одиночные колесные и гусеничные нагрузки по нормам 1938-1953 гг. | При всех расчетах на вертикальные и горизонтальные воздействия | 1,0 |
Колонны грузовиков по нормам СН 200-62 | 1,4 | |
НК-80 и гусеничные нагрузки по нормам СН 200-62 | 1,1 |
Продолжение таблицы А.10.1
1 | 2 | 3 |
Тележка АК | При расчетах элементов проезжей части | 1,50 |
При расчетах всех других элементов | 1,50 при l*) = 0 1,20 при l ³ 30 м | |
Равномерно распределенная часть нагрузки АК | При всех расчетах на вертикальные и горизонтальные воздействия | 1,20 |
НК-80 и НГ-60 по СНиП 2.05.03-84* | 1,0 |
Примечание. *) Здесь l – длина участка линии (поверхности) влияния одного знака; для промежуточных значений l коэффициенты γ f принимают по интерполяции.
Таблица А.10.2 – Коэффициенты полосности для колонн грузовиков (значения указаны для каждой полосы движения)
Количество полос движения | Нормы проектирования | |||||
1938 г. | 1943 г. | 1948 г. | Н106-53 | СН 200-62 при λ≤25 м | СН 200-62 при λ>25 м | |
1 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 |
2 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 0,9 |
3 | 0,85*) | 0,85*) | 0,85*) | 0,85*) | 1 | 0,8 |
4 | 0,75**) (для Н-10) 1,0 (для Н-13) | 0,75**) | 0,75**) | 0,75**) | 1 | 0,7 |
Более 4-х | - | - | - | - | 1 | 0,7 |
Примечание. *) Максимальное воздействия от 3-х колонн с учетом снижения величины коэффициента полосности не должно быть меньшим, чем от 2-х колонн;
**) Максимальное воздействие от 4-х колонн с учетом снижения величины коэффициента полосности не должно быть меньшим, чем от 2-х колонн.
Согласно СНиП 2.05.03-84* коэффициент полосности принимали:
|
- с одной полосы движения, где нагрузка приводит к самым неблагоприятным результатам, равным 1,0 для тележек и равномерно распределенной части нагрузки;
- с остальных полос движения для нагрузки АК равным: 1,0 – для тележек и 0,6 – для равномерно распределенной части нагрузки.
Динамический коэффициент для всех одиночных гусеничных и колесных нагрузок для всех элементов мостового сооружения принимался: по нормам до 1984 г. – 1+μ = 1,0; по СНиП 2.05.03-84 и СНиП 2.05.03-84* – 1+μ = 1,1.
Таблица А.10.3 – Динамические коэффициенты для колонн грузовиков и нагрузки АК
Конструкция | Нормы проектирования | |||||
1938 г. | 1943г. | 1948 г. | Н106-53 | СН 200-62 | СНиП 2.05.03-84* | |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
Металлические и сталежелезобетонные пролетные строения всех систем кроме элементов главных ферм висячих и вантовых мостов | 1+μ = 1+15/(37,5+λ) | 1+μ = 1+15/(37,5+λ) | 1+μ = 1+15/(37,5+λ) | 1+μ = 1+15/(37,5+λ) | 1+μ = 1+15/(37,5+λ) | 1+μ = 1+15/(37,5+λ) |
Элементы главных ферм металлических пролетных строений и металлических пилонов висячих и вантовых мостов | 1+μ= 1+50/(75+λ) | 1+μ= 1+50/(75+λ) | 1+μ= 1+50/(75+λ) | 1+μ= 1+50/(75+λ) | 1+μ= 1+50/(75+λ) | 1+μ= 1+50/(75+λ) |
Железобетонные балочные пролетные строения, рамные конструкции, сквозные надарочные строения | 1+μ = =1,1+0,01·(15-l), не более 1,2 и не менее 1,1 | 1+μ = =1,0+0,01·(45-l), не более 1,4 и не менее 1,0 | 1+μ = =1,0+0,0075·(45-l), не более 1,3 и не менее 1,0 | 1+μ = =1,0+0,0075·(45-l), не более 1,3 и не менее 1,0 | 1+μ = =1,0+0,0075·(45-l) не более 1,3 и не менее 1,0 | 1+μ = =1,0+0,0075·(45-l) не менее 1,0 |
Продолжение таблицы А.10.3
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
Арки и своды арочных железобетонных пролетных строений со сквозной надарочной конструкцией | 1+μ = =1,0+0,003·(70-l), не более 1,15 и не менее 1,0 | 1+μ = =1,0+0,005·(70-l), не более 1,25 и не менее 1,0 | 1+μ = =1,0+0,004·(70-l), не более 1,2 и не менее 1,0 | 1+μ = =1,0+0,004·(70-l), не более 1,2 и не менее 1,0 | 1+μ = =1,0+0,004·(70-l), не более 1,2 и не менее 1,0 | 1+μ= = 1+0,004·(70-λ) не менее 1,0 |
Железобетонные, бетонные и каменные арки со сплошным надсводным строением | 1+μ = 1,0+0,002· (70-l), не более 1,1 и не менее 1,0 | 1+μ = 1,0 | 1+μ = 1,0 | 1+μ = 1,0 | 1+μ = 1,0 | 1+μ = 1,0 |
Деревянные конструкции пролетных строений | 1+μ = 1,0 | 1+μ = 1,0 | 1+μ = 1,0 | 1+μ = 1,0 | 1+μ = 1,0 | 1+μ = 1,0 |
Массивные опоры (бетонные, каменные), деревянные опоры, фундаменты и основания | 1+μ = 1,0 | 1+μ = 1,0 | 1+μ = 1,0 | 1+μ = 1,0 | 1+μ = 1,0 | 1+μ = 1,0 |
Элементы металлических опор кроме пилонов висячих и вантовых мостов | 1+μ = 1+15/(37,5+λ) | 1+μ = 1+15/(37,5+λ) | 1+μ = 1+15/(37,5+λ) | 1+μ = 1+15/(37,5+λ) | 1+μ = 1+15/(37,5+λ) | 1+μ = 1+15/(37,5+λ) |
Продолжение таблицы А.10.3
|
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
Элементы металлических пилонов висячих и вантовых мостов | 1+μ= 1+15/(37,5+λ) | 1+μ = 1+15/(37,5+λ) | 1+μ = 1+15/(37,5+λ) | 1+μ = 1+15/(37,5+λ) | 1+μ = 1+50/(70+λ) | 1+μ = 1+50/(70+λ) |
Железобетонные сквозные, тонкостенные и стоечные опоры | 1 + m = 1,00 | 1+μ= =1,0+0,01·(45-l), не более 1,4 и не менее 1,0 | 1+μ= =1,0+0,0075·(45-l), не более 1,3 и не менее 1,0 | 1+μ = =1,0+0,0075·(45-l), не более 1,3 и не менее 1,0 | 1+μ = =1,0+0,0075·(45-l) не более 1,3 и не менее 1,0 | 1+μ = =1,0+0,0075·(45-l) не менее 1,0 |
Приложение Б.
Рекомендации по составлению конечно-элементных расчетных моделей для получения линий и поверхностей влияния усилий
Численное моделирование элементов мостовых сооружений целесообразно выполнять стрежневыми изгибаемыми (балочными) конечными элементами с шестью степенями свободы (в англоязычных программах имеют название «Beam»). Такие конечные элементы обеспечивают непосредственное получение необходимых силовых компонент – продольной и двух поперечных сил, крутящего и двух изгибающих моментов. Стержневые конечные элементы применяют для моделирования элементов мостовых конструкции (в том числе – переменного сечения), длина которых не менее чем в 5 раз превышает высоту сечения.
Для расчетов элементов мостов, работающих на местные нагрузки (железобетонная и ортотропная плиты проезжей части), для расчетов на местную устойчивость, а также в других случаях, когда неприменимы стержневые элементы, необходимо использовать плитные (плоскостные) конечные элементы, имеющие, как правило, пять степеней свободы и допускающие изгиб как в плоскости, так и из плоскости. В англоязычных программах такие конечные элементы имеют названия «Plate» или «Shell». Такие элементы позволяют получать погонные усилия (три продольные силы вдоль осей координат и два момента вокруг осей в плоскости элемента), распределенные на длину конечного элемента. Поскольку длины сторон плитных конечных элементов далеко не всегда равны 1 м, то фактическую длину распределения усилий следует учитывать при определении, например, несущего момента при расчете железобетонной плиты проезжей части.
|
Как правило, плитные конечные элементы подразделяют на два типа:
- элементы на базе теории тонких плит Кирхгофа, целесообразно использовать для моделирования тонкостенных элементов стальных конструкций;
- элементы на базе теории Миндлина-Рейсснера, позволяющие учитывать деформации сдвига по высоте плиты, целесообразно использовать для моделирования элементов толстостенных железобетонных конструкций.
Возможна также комбинация в одной конечно-элементной схеме стержневых и плитных элементов при учете особенностей стыковки элементов с разным числом степеней свободы.
Использование объемных конечных элементов (в англоязычных программах такие конечные элементы имеют название «Solid») для расчетов грузоподъемности не целесообразно.
|
|
Поперечные профили набережных и береговой полосы: На городских территориях берегоукрепление проектируют с учетом технических и экономических требований, но особое значение придают эстетическим...
Особенности сооружения опор в сложных условиях: Сооружение ВЛ в районах с суровыми климатическими и тяжелыми геологическими условиями...
Двойное оплодотворение у цветковых растений: Оплодотворение - это процесс слияния мужской и женской половых клеток с образованием зиготы...
Состав сооружений: решетки и песколовки: Решетки – это первое устройство в схеме очистных сооружений. Они представляют...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!