Р и с. 1.1. Параметры текстовой страницы

А.С. ПАНЧЕНКО

 

 

«ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ И ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЙ»

 

 

Учебное пособие

к курсовому проекту

 

 

 

Сызрань 2010

 

 

УДК 621.315.6

ББК 3123

 

Электроснабжение пром. предприятий и гражданских зданий: Учеб. пособие к кур. проекту / А.С. Панченко; Сызранский полит. тех., Сызрань, 2010. 35 с.

 

Содержит основные положения необходимые для выполнения курсового проекта по электроснабжению промышленных предприятий и гражданских зданий. Дан расчет электрических нагрузок цеха или здания, токов КЗ, выбора и проверки защитных устройств и распределительной сети.

Учебное пособие предназначено для студентов специальности 2913 «Монтаж, наладка электрооборудования промышленных предприятий и гражданских зданий».

 

Ил. 11. Табл. 15. Библиогр.: 9 назв.

 

© А.С. Панченко, 2010

© Сызранский политехнический

техникум, 2010

ВВЕДЕНИЕ

 

 

Курсовой проект имеет целью систематизировать и углубить знания студента, полученные в результате изучения теоретического курса, дать навыки для их практического применения при решении конкретно поставленной задачи и предоставить студенту возможность проявить свои творческие способности в области проектирования электроснабжения цехов как подготовительной ступени к дипломному проектированию.

В проекте необходимо принимать решения, отвечающие действующим «Правилам устройства электроустановок», «Правилам технической эксплуатации», а также отличающиеся наилучшими технико-экономическими показателями.

Необходимо учитывать современные тенденции в области проектирования, удобство и безопасность при эксплуатации электрооборудования.

 

 

1. ОФОРМЛЕНИЕ КУРСОВОГО ПРОЕКТА

Общие положение

Курсовой проект – самостоятельная работа студента, основной целью и содержанием которой являются развитие умений и навыков путем решения конструкторских и технологических задач, оформления графической части проекта, а также подготовка студентов к творческому решению конкретных задач проектирования.

Курсовой проект имеет цель систематизировать и закрепить знания, полученные студентами при изучении теоретического курса путем самостоятельной работы над решением конкретной задачи.

В курсовых проектах документы должны оформляться в соответствии с требованиями государственных стандартов.

 

1.2. Правила оформления курсового проекта

Пояснительная записка курсового проекта должна содержать:

- титульный лист;

- задание на курсовой проект;

- содержание;

- введение;

- основную часть в соответствии с утвержденным заданием на курсовой проект;

- заключение;

- список использованных источников;

- приложения – при необходимости.

Изменение структуры пояснительной записки курсового проекта устанавливается руководством учебного заведения.

1.3. Общие требования к оформлению текста

Пояснительная записка оформляется на листах формата А4 по ГОСТ 2.301 (без рамки, основной надписи и дополнительных граф к ней) на одной стороне листа, одним из следующих способов:

- машинным – с применением печатающих и графических устройств вывода ЭВМ (ГОСТ 2.004); размер букв и цифр шрифта должен быть не менее 12 и не более 14 типографских пунктов, с одинарным (две высоты шрифта) или полуторным (три высоты шрифта) межстрочным интервалом;

- на пишущей машинке, шрифт пишущей машинки должен быть четким, высотой не менее 2,5 мм, лента только черного цвета, через 1,5 интервала;

- допускается выполнение документа рукописным способом разборчивым почерком, перьевой или шариковой авторучкой черным или фиолетовым цветом; расстояние между строчками 6-8 мм.

Допускается выполнение документа на 2-х сторонах бумаги с зеркальными полями, если это не мешает нормальному восприятию текста.Размеры полей: левое – не менее 30 мм, правое – не менее 10 мм, верхнее – не менее 15 мм, нижнее – не менее 20 мм.

Размер абзацного отступа должен быть не менее 10 мм (рис. 1.1.).

Перенос слов на титульном листе и в заголовках по тексту не разрешается. Точка в конце заголовка не ставится.

Текстовые документы проекта должны быть сброшюрованы в папки формата А4 по ГОСТ 2.301-68.

Форма основной надписи на листах – по ГОСТ 2.104-68.

Пример заполнения основной надписи показан на рис. 1.2.

Расположение и размеры граф основной надписи, дополнительных граф, рамки листа – по ГОСТ 2.104-68 (форма1).

 

 

 

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

«ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ ЦЕХА ПРОМЫШЛЕННОГО ПРЕДПРИЯТИЯ ИЛИ ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЙ»

Общие положения

В проекте надлежит спроектировать систему электроснабжения цеха или здания в соответствии с перечнем вопросов, приведенным в задании. Решения курсового проекта должны соответствовать прогрессивным тенденциям в практике проектирования систем электроснабжения промышленных предприятий и гражданских зданий.

Один из вопросов курсового проекта выполняется с применением ЭВМ. При этом лист с напечатанными результатами расчетов должен быть вложен в пояснительную записку.

Объем проекта 30 – 40 листов пояснительной записки и 2 листа графической части.

Исходными данными для курсового проекта являются:

1) план цеха или здания с перечнем установленного электрооборудования;

2) спецификация на оборудование цеха с указанием единичной номинальной мощности (кВт), коэффициента мощности, коэффициента использования для каждой единицы оборудования, напряжения (кВ);

3) характеристика помещения в зависимости от условий окружающей среды.

В числе обязательных в курсовом проекте должны быть рассмотрены следующие вопросы.

1. Расчет силовой и осветительной нагрузок цеха или здания.

2. Выбор напряжения силовой и осветительной сети.

3. Выбор и обоснование схемы силовой сети.

4. Выбор числа, мощности и места расположения трансформаторных подстанций с учетом компенсации реактивной мощности.

5. Расчет распределительной сети, выбор и расчет защитных устройств на стороне низкого напряжения.

6. Расчет освещения. Светотехнический расчет освещения: выбор освещенности, типа ламп и светильников; расчет осветительной сети.

7. Расчет токов КЗ в сети низкого напряжения и проверка выбранной аппаратуры на действие токов КЗ.

8. Расчет искусственного заземления.

 

Таблица 2.2

 

Для автоматов типа АЗ100

 

I_сраб ³ 1,5I_пик­; (2.92)

 

б) проверка тока срабатывания расцепителя на отключение тока однофазного КЗ

- для сетей в не взрыво- и не пожароопасных помещениях для автомата, имеющего обратно зависимую характеристику:

I_к⁽¹⁾ ³ 3I_сраб; (2.93)

 

- для автомата, имеющего только электромагнитный расцепитель:

 

I_к⁽¹⁾ ³ 1,1I_сраб. (2.94)

 

5. Отключающая способность выключателя:

I_к⁽³⁾ < I_откл, (2.95)

 

где I_откл – предельный ток, отключаемый автоматическим выключателем; I_к⁽³⁾ – ток трехфазного КЗ.

6. Динамическая стойкость токам трехфазного КЗ:

i_дин > i_у⁽³⁾, (2.96)

 

где i_дин – ток электродинамической стойкости, i_у⁽³⁾ – ударный ток трехфазного КЗ.

Выбор проводов, кабелей и защитной аппаратуры производится по программе «PROWOD2».

 

На действие токов КЗ

Сети промышленных предприятий напряжением до 1 кВ характеризуются большой протяженностью и наличием большого количества коммутационно-защитной аппаратуры. При напряжении до 1 кВ даже небольшое сопротивление оказывает существенное влияние на ток КЗ.

При расчете токов КЗ в электроустановках напряжением до 1 кВ в общем случае необходимо учитывать:

а) активные и индуктивные сопротивления всех элементов короткозамкнутой цепи; в том числе: проводников, кабелей и шин длиной 10 м и более, токовых катушек, расцепителей автоматических выключателей, первичных обмоток многовитковых трансформаторов тока, переходных контактов аппаратов (автоматических выключателей, рубильников, разъединителей), аппаратов КТП и др. Указанные сопротивления определяют по данным заводов-изготовителей оборудования или по табл. П6 и П7. При отсутствии достоверных данных о контактах и их переходных сопротивлениях рекомендуется при расчете токов КЗ в сетях, питаемых трансформаторами мощностью до 1600 кВ*А включительно, учитывать их суммарное сопротивление введением в расчет активного сопротивления:

- для распределительных устройств подстанций 0,015 Ом;

- для первичных цеховых распределительных пунктов, как и на зажимах аппаратов, питаемых радиальными линиями от щитов подстанций или главных магистралей, 0,02 Ом;

- для вторичных цеховых распределительных пунктов, как и на зажимах аппаратов, питаемых от первичных распределительных пунктов, 0,025 Ом;

- для аппаратуры, установленной непосредственно у электроприемников, получающих питание от вторичных распределительных пунктов, 0,03 Ом.

При мощности трансформатора КТП 2500 кВ·А допускается использовать те же значения переходных сопротивлений;

б) влияние на токи трехфазных КЗ электродвигателей напряжением до 1 кВ, непосредственно связанных с точкой КЗ.

Целесообразно учитывать также снижающее ток К.З. сопротивление электрической дуги в месте повреждения, возникающей, как показывает опыт, практически при любом КЗ.

Для установок напряжением до 1 кВ при расчетах токов КЗ считают, что мощность питающей системы не ограничена и напряжение на стороне высшего напряжения цехового трансформатора является неизменным. Это условие выполняется, если мощность системы примерно в 50 раз превосходит мощность цехового трансформатора.

Сопротивления элементов цепи КЗ в электроустановках напряжением до 1 кВ:

1) шинопроводы. Данные по сопротивлениям комплектных шинопроводов заводского изготовления типов ШТМ, ШТА, ШРА и ШМА приведены в табл. П8 и П9;

2) кабели, активные и индуктивные сопротивления кабелей даны в табл. П10;

3) электрические аппараты. Ориентировочные значения сопротивлений аппаратов, устанавливаемых в сетях напряжением до 1 кВ, приведены в табл. П6 и П11. В табл. П12 (см. Приложение) даны также значения переходных сопротивлений контактов отключающих аппаратов;

4) значения активных переходных сопротивлений, мОм, неподвижных контактных кабелей и шинопроводов даны в табл. П13. Приведенные данные относятся к наиболее характерным местам соединения: шинопровод – шинопровод, разъемное соединение; шинопровод – автоматический выключатель, кабель – автоматический выключатель. Значение переходного сопротивления при соединении кабеля с шинопроводом можно определить как среднее арифметическое переходных сопротивлений кабель – кабель и шинопровод – шинопровод;

5) сопротивление дуги R_д в месте КЗ принимается активным и рекомендуется определять отношением падения напряжения на дуге U_д и током КЗ I_к0 в месте повреждения, рассчитанным без учета дуги: R_д = U_д/I_к0, где U_д = Е_д1_д, Е_д – напряженность в стволе дуги, В/мм; 1_д – длина дуги, мм.

Основную часть общего сопротивления цепи КЗ составляет сопротивление трансформатора

 

(2.105)

 

где ΔР_к – потери КЗ в трансформаторе, кВт; S_{ном т} – номинальная мощность трансформатора, кВ·А.

 

(2.106)

где

(2.107)

 

Здесь u_К% - напряжение КЗ трансформатора, %;

 

(2.108)

Токи однофазного, двухфазного и трехфазного КЗ определяются по выражениям

 

(2.109)

 

(2.110)

(2.111)

 

где U_ном, U_ном.ф – номинальные линейное и фазное напряжения трансформатора; r_т, r_ф, r₀ – активные сопротивления трансформатора, фазного и нулевого проводов; х_т0, х_ф0 – реактивные сопротивления трансформатора и цепи фаза – нуль; r_Σ, х_Σ – суммарные активные и индуктивные сопротивления цепи КЗ.

Когда вместо сопротивлений отдельных последовательностей для элемента цепи КЗ задано сопротивление петли фаза – нуль, целесообразно определять начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ по формуле

 

(2.112)

 

где r_т⁽¹⁾ = 2r_1т + r_0т; х_т⁽¹⁾ = 2х_1т + х_0т – активное и индуктивное сопротивления трансформатора току однофазного КЗ; r_ф-0 и х_ф-0 – суммарные активное и индуктивное сопротивления петли фаза – нуль, включающие сопротивления шинопроводов, аппаратов и переходных сопротивлений, начиная от нейтрали понижающего трансформатора; R_д – сопротивление дуги в месте КЗ.

Выбор защитной аппаратуры и проверка шинопроводов в цеховых сетях на электродинамическую стойкость осуществляются после расчета ударных токов по формуле

 

 

i_уд = I_п0 К_уд, (2.113)

 

 

где I_п0 – значение периодической составляющей тока К.З. в начальный момент; К_уд – ударный коэффициент, зависящий от постоянной времени.

Выбор точек КЗ для определения величин токов в них производится в зависимости от поставленной задачи. Так, для проверки коммутационно-защитной аппаратуры на устойчивость к действию токов КЗ рассчитывают ток трехфазного КЗ непосредственно за аппаратом. Для проверки надежности срабатывания защитной аппаратуры определяют ток однофазного КЗ в конце защищаемого участка. Проверка коммутационно-защитной аппаратуры на устойчивость к токам КЗ производится путем сравнения полученных значений токов КЗ с каталожными данными.

Расчет релейной защиты

Релейная защита трансформаторов Т1 и Т2.

Определение минимального и максимального токов короткого замыкания для трансформаторов с большим диапазоном регулирования напряжения.

Определение сопротивлений трансформатора.

(2.114)

где S _H.тр – номинальная мощность трансформатора, МВ×А; D U _*р.пн=D U _р.пн%/100 – половина полного диапазона регулирования напряжения на стороне ВН трансформатора;

U _ср.вн – среднее напряжение стороны ВН.

(2.115)

(2.116)

Определение максимального тока короткого замыкания:

(2.117)

где U_ном – номинальное напряжение сети;

х_с – минимальное значение сопротивления питающей си­стемы.

Приведенное значение I⁽³⁾_к._{макс.вн} к стороне низкого напряжения (т. е. к нерегулируемой стороне) определяется по минимальному коэффициенту трансформации трансформатора:

(2.118)

где U_ср.вн – среднее значение напряжения.

Определение минимального тока короткого замыкания:

(2.119)

где U_{макс.вн} = U_ср.вн (1+D U_*p.пн),

х_с. _макс – максимальное значение сопротивления питаю­щей системы в минимальном режиме ее работы.

Приведенное значение I_к._мин.вн к стороне НН:

 

(2.120)

Дифференциальная защита трансформаторов ГПП.

Дифференциальная (продольная) защита является основ­ной для трансформаторов с напряжением высокой стороны не менее 3 кВ от междуфазных к.з.

Исходная схема.

рис.13.1 Дифференциальная защита

Определение первичных токов на сторонах высшего и низшего напряжений защищаемого трансформатора, выбира­ются трансформаторы тока для защиты, установленные на высокой и низкой стороне, и определяются вторичные токи в плечах защиты.

Расчеты сводят в таблицу 13.1.

Таблица 13.1

Результаты расчетов исходных величин для дифференциальной защиты

Наименование величин	Численное значение для сторон
UВН	UНН
Номинальный ток трансформатора, А
Схема соединения трансформаторов тока	Д	У
Коэффициент схемы kсх
Коэффициент трансформации трансформаторов тока k1
Вторичные токи в плечах защиты, А

Определяется основная сторона. За основную сторону принимается та сторона, у которой вторичный ток больше, т. е. сторону ВН.

Определение первичного тока срабатывания защиты по двум условиям:

- по условию отстройки от максимального расчетного тока небаланса в реле при трехфазном внешнем коротком замыкании (точка К2 на рис.).

Определяем ток срабатывания защиты:

(2.121)

где k_отс = 1,5.

Определяем максимальный ток не баланса I_{нб.расч.}:

(2.122)

где I^\_{нб.расч .} - составляющая тока небаланса I_{нб.расч}, вызванная погрешно­стью трансформаторов тока:

(2.123)

где I_{к.з.макс} – ток трехфазного к.з. в точке К2, приведенный к напряжению основной стороны;

f_i = 0,1 – относительное значение тока намагничивания трансформаторов тока;

k_одн = 1 – коэффициент однотипности;

k_апер = 1 – коэффициент, учитывающий переходный режим (для реле РНТ–565).

- составляющая, обусловленная регулированием напряжения защищаемого трансформатора:

(2.124)

где D U – половина суммарного диапазона регулирования напряжения на трансформаторе (D U =0,16).

Предварительно оценивается чувствительность защиты.

(2.125)

 

Если защита на реле РНТ–565 не проходит по чувствительности, тогда рассчитывается защита на реле ДЗТ–11.

Определяется ток срабатывания защиты по (2.121). Использование тормозной обмотки дает возможность не от­страивать минимальный ток срабатывания защиты от токов небаланса при внешнем к.з., поскольку действие защиты в этом случае обеспечивается торможением. Ток срабатыва­ния защиты выбирается только по условию отстройки от брос­ка тока намагничивания.

Определяется ток срабатывания реле для основной стороны.

(2.126)

Определяется расчетное число витков обмотки НТТ основной стороны.

(2.127)

Полученное значение округляем до ближайшего меньшего целого числа:

Определяется расчетное число витков обмотки для неосновной стороны.

(2.128)

где I_осн, I_неосн – вторичные токи в плечах защиты для ос­новной и неосновной стороны.

Полученное значение округляем до ближайшего меньшего целого числа:

Вычисляется составляющую тока небаланса.

(2.129)

где I_{к.з. макс} – ток трехфазного к.з. в точке К2.

Определяется уточненное значение первичного тока срабатывания защиты с учетом I'"_нб..

(2.130)

Определяется число витков тормозной обмотки реле ДЗТ–11.

(2.131)

где k_отc =1,3;

I_{нб.расч} – расчетный ток небаланса;

w_{раб.расч} – расчетное число витков рабочей обмотки ре­ле на стороне, где включена тормозная обмотка;

I_{к.з.макс} – ток переходного к.з. в точке К2;

tga = 0,8 – тангенс угла наклона к оси абсцисс касательной, проведенной из начала координат к характеристике срабатывания реле, соответствующей минимальному тормо­жению.

Определяется коэффициент чувствительности при двухфазном к.з. в точке К1.

(2.132)

где I_р.мин – ток в реле при двухфазном к.з. в конце защищаемой

зоны.

(2.133)

 

Максимальная токовая защита трансформаторов ГПП.

Для трансформаторов с расщепленной обмоткой трансформаторов МТЗ устанавлива­ется только на стороне высшего напряжения и является для трансформатора Т1 защитой от внешних к.з., а также резервирует основную (дифференциальную) защиту.

Определяется ток срабатывания на стороне НН.

Ток срабатывания МТЗ отстраивается от максимального рабочего тока трансформатора с учетом самозапуска двига­телей.

(2.134)

где k_отc =1,1 – коэффициент отстройки;

k_сзп =2¸4 – коэффициент самозапуска;

k ₃=0,8¸0,85 – коэффициент возврата;

I_{раб.макс} – максимальный рабочий ток трансформатора с учетом перегрузки.

Определяется ток срабатывания на стороне ВН.

(2.135)

Определяется ток срабатывания реле.

(2.136)

Определяется коэффициент чувствительности.

(2.137)

(2.138)

 

Если защита проходит по чувствительности. МТЗ трансформатора ГПП выполняется с использованием реле РТ-40.

Защита от перегрузки трансформатора ГПП.

Ток срабатывания защиты от перегрузки выбирается по условию отстройки от номинального тока трансформатора:

(2.139)

где k_отс =1,05.

Ток срабатывания реле определяется по (2.136).

 

Газовая защита

Обмотки большинства трансформаторов помещены в бак, залитый маслом, которое используется как для изо­ляции обмоток, так и для их охлаждения. При возник­новении внутри бака электрической дуги к. з., а также при перегреве обмоток масло разлагается, что сопро­вождается выделением газа. Это явление и использует­ся для создания газовой защиты.

Защита выполняется с помощью газового реле, уста­новленного в трубе, соединяющей бак трансформатора с расширителем. Газовое реле состоит из кожуха и двух расположенных внутри него поплавков, снабженных ртутными контактами, замыкающимися при изменении их положения. Оба поплавка шарнирно укреплены на вертикальной стойке. Один из них расположен в верхней части, а второй — в центральной. При слабом газообра­зовании (газ скапливается в верхней частей кожуха ре­ле), а также при понижении уровня масла верхний по­плавок опускается, что приводит к замыканию его кон­тактов. При бурном газообразовании потоки масла устремляются в расширитель, что приводит к замыка­нию контактов обоих поплавков. Контакты верхнего по­плавка носят название сигнальных, а нижнего — основ­ных контактов газового реле.

Движение масла через газовое реле, вызванное к. з. внутри бака трансформатора, обычно является толчко­образным, поэтому замыкание основных контактов мо­жет быть ненадежным (перемежающимся), что учиты­вается, при выполнении схемы газовой защиты транс­форматора.

Достоинствами газовой защиты являются простота выполнения, срабатывание при всех видах повреждения внутри бака трансформатора, высокая чувствительность.

Однако газовая защита, естественно, не срабаты­вает при повреждениях вне бака трансформатора. По­этому она не может быть единственной основной защи­той трансформатора.

Трансформаторы мощностью 1 МВ*А и более обыч­но поставляются комплектно с газовой защитой.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Таблица П.1

Таблица П.2

Напряжением 0,38 кВ

Тип	Номинальная мощность, кВАр	Габариты, мм	Масса, кг
длина	ширина	высота
УК-0,38-75УЗ
УК-0,38-150УЗ
УКБ-0,38-150УЗ
УКБ-0,38-300УЗ

П р и м е ч а н и е. УК – установка конденсаторная; УЗ – для внутренней установки; Б – бесшкафного исполнения.

Таблица П.3

Таблица П.8

Напряжением 660 В

Тип шино-провода	Номинальный ток, А	Сопротивление фазы, мОм/м
r ф	х ф	z ф
ШТМ73		0,315	0,18	0,36
ШТМ72		0,197	0,12	0,23
ШТА75		0,474	0,15	0,496
	0,217	0,15	0,254

Таблица П.9

Таблица П.11

Таблица П.12

Таблица П.13

 

Контактных соединений

Вид соединения	Сопротивление, мОм
Кабель алюминиевый сечением, мм2:	0,85 0,064 0,056 0,043 0,029
	0,027 0,024 0,021 0,012
Шинопроводы типа ШРА-73, ШРА-4 на номинальный ток, А:	0,009 0,006 0,0037

Окончание табл. П.13

Вид соединения	Сопротивление, мОм
Шинопроводы типа ШМА-73, ШМА-4 на номинальный ток, А: 3200, 4000	0,0034 0,0024 0,0012

 

 

Таблица П.14

Наименование грунтов	Удельные сопротивления ρ, См·м
Глина (слой 7 – 10 м, далее скала, гравий)
Глина каменистая (слой 1 – 3 м, далее гравий)
Земля садовая
Известняк
Лёсс
Мергель
Песок
Песок крупнозернистый валунами
Скала
Суглинок
Супесок
Торф
Чернозем
Вода: грунтовая морская прудовая речная

Климатических зон

Данные, характеризующие климатические зоны и тип применяемых электродов	Климатические зоны России
1. Климатические признаки зон: средняя многолетняя низшая температура (январь), оС средняя многолетняя высшая температура (июль), оС среднегодовое количество осадков, см Продолжительность замерзания вод, дни	От –20 до –15   От +16 до +18     190 – 170	От –14 до –10   От +18 до +22	От –10 до 0   От +22 до +24	От 0 до +5   От +24 до +26   30 – 50
2. Значение коэффициента к: а) при применении стержневых электродов длиной 2 – 3 м и глубине заложения их вершины 0,5 – 0,8 м б) при применении протяженных электродов и глубине заложения 0,8 м	1,8 – 2,0   4,5 – 7,0	1,5 –1,8   3,5 – 4,5	1,4 – 1,6   2,0 – 2,5	1,2 – 1,4   1,5 –2,0

 

Таблица П.16

Формулы для определения сопротивления растеканию тока различных заземлителей

 

Тип заземлителя	Расположение заземлителя	Формула	Примечание
Вертикальный, из круглой стали, верхний конец у поверхности земли	d		l > d
Вертикальный, из круглой стали, верхний конец ниже уровня земли	d		l > d
Тип заземлителя	Расположение заземлителя	Формула	Примечание
Горизонтальный, из полосовой стали, протяженный, ниже уровня земли	l		; b – ширина полосы; если заземлитель круглый диаметром d, то b = 2d
Пластинчатый, вертикаль-ный, ниже уровня земли	b		а и b – размеры сторон пластины
Кольцевой, из полосовой стали, горизонтальный, ниже уровня земли	D		b – ширина полосы; t < D /2; если заземлитель круглый диамет-ром d, то b = 2d

Таблица П.17

Коэффициенты использования η_В вертикальных заземлителей,

Электродов связи

Отношение расстояний между вертикальными электродами к их длине а/l	Число вертикальных электродов	ηВ
		0,84 – 0,87 0,76 – 0,80 0,67 – 0,72 0,56 – 0,62 0,51 – 0,56 0,47 – 0,50
		0,90 – 0,92 0,85 – 0,88 0,79 – 0,83 0,72 – 0,77 0,66 – 0,73 0,65 – 0,70
		0,93 – 0,95 0,90 – 0,92 0,85 – 0,88 0,79 – 0,83 0,76 – 0,80 0,74 – 0,79

 

Таблица П.18

Коэффициенты использования η_В вертикальных заземлителей,

Электродов связи

Отношение расстояний между вертикальными электродами к их длине а/l	Число вертикальных электродов	ηВ
		0,66 – 0,72 0,58 – 0,65 0,52 – 0,58 0,44 – 0,50 0,38 – 0,44 0,36 – 0,42 0,33 – 0,39
		0,76 – 0,80 0,71 – 0,75 0,66 – 0,71 0,61 – 0,66 0,55 – 0,61 0,52 – 0,58 0,49 – 0,55
		0,84 – 0,86 0,78 – 0,82 0,74 – 0,78 0,68 – 0,73 0,64 – 0,69 0,62 – 0,67 0,59 – 0,65

 

 

Таблица П.19

Коэффициенты использования η_Г горизонтальных соединительных электродов в ряду из вертикальных электродов

Отношение расстояний между вертикальными электродами к их длине а/l	Число вертикальных электродов в ряду п
	0,77	0,74	0,67	0,62	0,42	0,31	0,21	0,20
	0,89	0,86	0,79	0,75	0,56	0,46	0,36	0,34
	0,92	0,90	0,85	0,82	0,68	0,58	0,49	0,47

Таблица П.20

Коэффициенты использования η_Г горизонтальных соединительных электродов в контуре из вертикальных электродов

Отношение расстояний между вертикальными электродами к их длине а/l	Число вертикальных электродов в контуре п
	0,45	0,40	0,36	0,34	0,27	0,24	0,21	0,20	0,19
	0,55	0,48	0,43	0,40	0,32	0,30	0,28	0,26	0,24
	0,70	0,61	0,60	0,56	0,45	0,41	0,37	0,35	0,33

ТаблицаП.21

Допустимые температуры нагрева жил кабелей и температурный коэффициент Кт
Вид и материал проводника	τд, 0С	τп, 0С	τк, 0С	Кт, А·с1/2/мм2
медные жилы	алюмини-евые жилы	медные жилы	алюмини-евые жилы
Кабели с бумажной изоляцией для напря- жения, кВ: до 3 20 - 35		&nbs