Расчётное определение температуры бетона через опалубку

Определение температурной инварианты от влияния ветра.

Расчёт температуры бетона по температуре палубы под накладкой и температуре воздуха признании значений коэффициентов теплопроводности материала палубы и накладки (утеплителя) выполнены, как и для ИК измерений. При этом температура бетона за плоской тонкой стенкой палубы определяется теоретически на основе стационарного уравнения Фурье теплопроводности первого рода при решении задачи равенства тепловых потоков (3.7) по закону сохранения энергии с определением теплоотдачи с поверхности накладки (температуры поверхности накладки t_п):

(3.7)

(3.8)

где:

R _огр – термическое сопротивление ограждения;

R _н – термическое сопротивление накладки;

α = α _л+ α _к – коэффициент теплоотдачи воздуха;

– температура бетона под ограждением;

– температура ограждения под накладкой;

– температура наружной поверхности накладки;

– температура окружающего воздуха (среды).

При этом также принимается, что накладка в расчёте представляется в виде бесконечной плоской тонкой стенки, как и палуба. Из уравнения (3.8) видно, что температуру бетона при знании термического сопротивления ограждения и накладки можно определять по температуре под накладкой и температуре внешней поверхности накладки. Однако температуру внешней поверхности накладки вместо температуры воздуха в расчёте использовать не рекомендуется, поскольку на значение первой оказывает влияние скорость ветра (рис. 3.5, рис. 3.6), что будет приводить к дополнительным ошибкам.

Данные об отклонениях температуры на поверхности опалубки под накладками различной толщины от влияния скорости ветра получены аналогично расчётам для ИК измерений, при решении задачи (3.7) с применением итерационного способа поиска t_n при определении теплоотдачи с поверхности накладки.

Количественные и качественные характеристики изменения температуры поверхности под накладками от действия ветра также показаны через температурное отклонение ∆t =[ t_п (V =0)- t_п (V >0)] графически (рис. 3.9):

Рис. 3.9 Изменение температуры поверхности ограждения (R =0,175м²*°С/Вт) под накладками толщиной 10,20,30,40,50 мм (λ=0,049 Вт/м*°С) от действия ветра V =0... 15м/с (α_к =3,25+(6V)⁰⁸, Вт/м²*°С) при t_б-t_нв=60 град; ε =0,95.

Очевидно, что для обеспечения точности измерений в 2°С необходимо использовать накладки толщиной не менее 40мм (R_н >0,81 м²*°С/Вт), как и указывалось в работе [19]. При этом дальнейшее увеличение толщины накладки не приводит к существенному снижению ветровой температурной инварианты (∆t).

На графике рис. 3.10для того же ограждения показана зависимость величины ∆t от скорости ветра при накладке 40мм и при различных величинах t_б-t_нв.

Рис. 3.10Изменение температуры поверхности ограждения под накладкой толщиной 40мм от действия ветра при различных значениях температурной разности t_б-t_нв.

Показательно, что величина отклонений температуры на поверхности палубы стабилизируется по достижении ветром скорости 5м/с, то есть при дальнейшем его увеличении практически не изменяется. Таким образом, ошибка определения температуры палубы под рассматриваемой накладкой от действия скорости ветра может в среднем составлять 1...1,5°С и не превысит 2°С.

При решении задачи с бесконечной плоской пластиной применительно к накладке, не учитывалась ограниченность её геометрических размеров. Очевидно, что при технологических ограничениях размеров накладок в пределах до 200x200мм в случае аналитического расчёта будут иметь место существенные неточности в определяемой температуре бетона (её занижение) из-за влияния краевых эффектов. В этом случае для расчёта температуры бетона и оценки точности исследуемого косвенного МОТБ такая простая аналитическая модель определения температуры бетона не годится - расчетные зависимости должны строиться по экспериментальным данным на основе линейных корреляций, как и в работе [19].