Двойное оплодотворение у цветковых растений: Оплодотворение - это процесс слияния мужской и женской половых клеток с образованием зиготы...
История создания датчика движения: Первый прибор для обнаружения движения был изобретен немецким физиком Генрихом Герцем...
Топ:
Методика измерений сопротивления растеканию тока анодного заземления: Анодный заземлитель (анод) – проводник, погруженный в электролитическую среду (грунт, раствор электролита) и подключенный к положительному...
Характеристика АТП и сварочно-жестяницкого участка: Транспорт в настоящее время является одной из важнейших отраслей народного...
Интересное:
Что нужно делать при лейкемии: Прежде всего, необходимо выяснить, не страдаете ли вы каким-либо душевным недугом...
Аура как энергетическое поле: многослойную ауру человека можно представить себе подобным...
Влияние предпринимательской среды на эффективное функционирование предприятия: Предпринимательская среда – это совокупность внешних и внутренних факторов, оказывающих влияние на функционирование фирмы...
Дисциплины:
2023-02-07 | 37 |
5.00
из
|
Заказать работу |
1. Несущая способность одиночных забивных свай F на осевые нагрузки может бытьопределена одним из методов, перечисленных в табл. 1. Возможность использования любого из этих методовустанавливается авторами проекта в зависимости от степени наличия и надежностиисходных данных по физико-механическим свойствам грунтов основания и наличияопыта применения каждого из методов.
2. При наличии установок статического зондирования следуетотдавать предпочтение методу по п. 5 табл. 1 по сравнению с расчетно-теоретическими методами п.п. 1- 4 табл. 1.
3. Методы, указанные в п. 7, 6 табл. 1 служат для уточнения длины сваи, определенной по п.п. 1- 4 данной табл., для начального периода погружения сваи. Проведение испытанийэталонных или натурных свай осуществляется по разработанному специальномупроекту испытаний.
4. Определение несущей способности одиночных забивных трубчатыхсвай с глубиной погружения до 35 м на осевые вдавливающие нагрузки (п. 1, табл.1) выполняется в соответствии с СНиП 2.02.03-85.
5. Несущая способность одиночных забивных стальных трубчатых свай,погружаемых на глубину более 35 м, определяется методами, указанными в п.п. 2 -4 табл. 1.
6. При определении несущейспособности свай методом эффективных напряжений (п. 2, табл. 1) величина расчетного сопротивления грунта Rпод нижним концом сваи, погруженной в связные грунты, принимаетсяравной 9Сu, где Сu - сопротивление грунта при недренированном сдвиге, а погруженнойв несвязные грунты - по формуле (1).
Таблица1
№№ | Наименование метода расчета | Область применения |
1. | Расчет по СНиП 2.02.03-85 | Сваи с глубиной забивки до 35 м |
2. | Метод эффективных напряжений | Сваи с глубиной забивки более 35 м |
3. | Полуэмпирический метод с использованием СНиП 2.02.03-85 (ГПИ «Фундаментпроект», НИИОСП) | Сваи с глубиной забивки более 35 м |
4. | Полуэмпирический метод с использованием СНиП 2.02.03-85 (НИПИ «Гипроморнефтегаз», НИИОСП) | Сваи с глубиной забивки более 35 м |
5. | Метод расчета по результатам статического зондирования | Сваи любой длины |
6. | Метод расчета по результатам испытаний эталонных свай статическими нагрузками | Сваи с глубиной забивки более 35 м, уточнение необходимой длины сваи |
7. | Метод расчета по результатам испытаний натурных свай статическими нагрузками | Сваи с глубиной забивки более 35 м, уточнение необходимой длины более 35 м |
8. | Динамический метод, основанный на волновой теории | Забивные сваи длиной более 35 м |
, (1)
-эффективное бытовое (боковое) давление в уровне нижнего конца сваи,определяемое с учетом объемной массы грунта во взвешенном состоянии;
Nq - фактор несущей способности, принимаемый по табл. 2 в зависимости от угла внутреннеготрения грунта j.
Таблица2
Угол внутреннего трения j град | Nq |
35 | 40 |
30 | 20 |
25 | 12 |
20 | 8 |
7. Величина удельного сопротивления грунта на боковой поверхности сваипри использовании метода эффективных напряжений определяется по формуле
, (2)
где k - средний коэффициент бокового давления грунта на ствол сваи,принимаемый равным (1 ¸ 0,7);
tgd -средний коэффициент трения грунта о сваю, где dпринимается равным (d = j -5°);
- см. п. 6.
8. При использовании полуэмпирического метода (п. 3, табл. 1) несущая способность сваи определяетсяпо формуле
, (3)
где m -коэффициент условий работы свай в грунте, принимаемый равным 1;
R - расчетное сопротивление грунтапод нижним концом сваи, кПа, (тс/м2), принимаемое при глубинепогружения сваи до 35 м поСНиП2.02.03-85. При глубине погружения сваи более 35 м величина определяется поформуле:
R = ki · R35, (4)
где ki - коэффициент, принимаемый равным 1;
R35 - расчетное сопротивление грунта на глубине 35 м, КПа, (тс/м2):той же характеристики, что и характеристика грунта на рассматриваемой глубине;
F - площадь поперечного сечения сваи,м2, определяемая по указаниям п. 11;
mR - коэффициент условий работыгрунта под нижним концом сваи, принимаемый по СНиП 2.02.03-85;
fср - среднее расчетное сопротивление на боковой поверхности сваи,кПа (тс/м2), определяемое по указаниям п. 9;
U - наружный периметр сваи, м;
Lз - глубина погружения сваи в грунт, м.
9. Величина среднего расчетногосопротивления по боковой поверхности сваи fср определяется по формуле
fср = mn×fинт., (5)
где mn - переходный коэффициент, определенный по результатамсистематизации испытаний производственных свай, принимаемый равным 1,5;
fинт. - интегральное значение расчетного сопротивления на боковойповерхности сваи, КПа (тс/м2), определяемое по формуле
; (6)
U, Lз - те же обозначения, что и в формуле (3);
mf - коэффициент условий работыгрунта на боковой поверхности сваи, принимаемый по СНиП 2.02.03-85;
Фs - значение несущей способности сваи по боковой поверхности, КН(тс), определяемой по формуле
, (7)
где Кпр - коэффициент перераспределения, определяемый почерт. 1 в зависимости от отношения Lз/d (d - диаметр сваи);
- значение несущейспособности сваи с заданной глубиной погружения Lз, определенной согласно СНиП 2.02.03-85. При этом Lз £ 35 м величина расчетныхсопротивлений грунта под нижним концом сваи R и набоковой поверхности сваи fi принимаются по табл. 1.2, адля Lз > 35 м - по тем жетаблицам как для Lз = 35 м для соответствующиххарактеристик грунтов.
10. При определении среднего расчетного сопротивления на боковойповерхности сваи fср должно соблюдаться условие
fср £ 100 кПа (10 тс/м2).
11. Расчет несущей способности сваипо полуэмпирическому методу, указанному в п. 4 табл. 1 приведен в ВСН 51.3-85 г.
12. При определении несущей способности сваи методами, указаннымив п.п. 2 - 4 табл. 1, площадь ее поперечногосечения принимается равной:
а) при учете только наружного трения сваи площади брутто;
б) при учете наружного и внутреннего трения по боковымповерхностям сваи - площади нетто; при этом высоту внутренней грунтовой пробкипринимают равной половине глубины погружения сваи.
13. Метод, указанный в п. 9 табл. 1,позволяет осуществлять текущий контроль за процессом погружения сваи повеличинам отказов и количеству ударов на 25 или 100 см погружения сваи.
Черт. 1. График зависимости отношения от приведенной длины сваи
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Рекомендуемое
Археология об основании Рима: Новые раскопки проясняют и такой острый дискуссионный вопрос, как дата самого возникновения Рима...
Историки об Елизавете Петровне: Елизавета попала между двумя встречными культурными течениями, воспитывалась среди новых европейских веяний и преданий...
История создания датчика движения: Первый прибор для обнаружения движения был изобретен немецким физиком Генрихом Герцем...
Особенности сооружения опор в сложных условиях: Сооружение ВЛ в районах с суровыми климатическими и тяжелыми геологическими условиями...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!