Таксономические единицы (категории) растений: Каждая система классификации состоит из определённых соподчиненных друг другу...
Археология об основании Рима: Новые раскопки проясняют и такой острый дискуссионный вопрос, как дата самого возникновения Рима...
Топ:
Комплексной системы оценки состояния охраны труда на производственном объекте (КСОТ-П): Цели и задачи Комплексной системы оценки состояния охраны труда и определению факторов рисков по охране труда...
Особенности труда и отдыха в условиях низких температур: К работам при низких температурах на открытом воздухе и в не отапливаемых помещениях допускаются лица не моложе 18 лет, прошедшие...
История развития методов оптимизации: теорема Куна-Таккера, метод Лагранжа, роль выпуклости в оптимизации...
Интересное:
Аура как энергетическое поле: многослойную ауру человека можно представить себе подобным...
Что нужно делать при лейкемии: Прежде всего, необходимо выяснить, не страдаете ли вы каким-либо душевным недугом...
Национальное богатство страны и его составляющие: для оценки элементов национального богатства используются...
Дисциплины:
2022-09-11 | 23 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Нагрузки на прогон передаются в виде постоянных и временных сосредоточенных сил G и P, а также равномерно распределенной нагрузки от собственного веса в местах опирания продольных ребер панелей. Расчетная постоянная нагрузка на прогон:
G=Gпол+Gпл+Gд+Gр+Gпр, (18)
где
Gпол=bпанgполнγflпан
составляющая силы G от веса пола (γf=1.2); gполн - нормативная постоянная нагрузка от веса пола на 1 м2 перекрытия;
Gпл=bпанhплγж/бγflпан
то же от веса плиты (γf=1.1);
Gд=(hд-hпл)bд.срγж/бbпанγfn
то же от веса диафрагм панели (γf=1.1, n - число диафрагм в одной панели);
Gр=2(hр-hпл)bр.срγж/бlпанγf
то же от веса продольных ребер (γf=1.1, 2 - число ребер);
Gпр=hпрbпрγж/бγflпан
то же от собственного веса части прогона (γf=1.1).
Для определения собственного веса прогона высоту прогона принимаем hпр=0.1lпр=0.1∙7.3=0.73 м, а ширину - bпр=0.4hпр=0.4∙0.73=0.3 м
Gпол=1.81∙192.5∙1 ∙5.79=2017.4кгс
Gпл=1.81∙0.07∙2500∙1.1∙5.79=2017.4 кгс
Gд=(0.19-0.07)∙0.07∙2500∙1.81∙1.1∙4=167.2кгс
Gр=2∙(0.29-0.07)∙0.11∙2500∙5.79∙1.1=700.6 кгс
Gпр=0.73∙0.26∙2500∙1.1∙5.79∙1.5=1417.1кгс
G=2017.4+2017.4+167.2+770.6+1417.1=6389,7кгс
Расчетную полезную (временную) сосредоточенную силу определим из зависимости:
P=pнγfbпанlпан, (19)
где pн - нормативная полезная нагрузка на 1 м2 перекрытия.
P=1000∙1.2∙1.81∙5.79=12575.9 кгс/м2
Т.к. число сосредоточенных сил в пролете больше трех нагрузку на прогон можно привести к равномерно распределенной:
qпр=G/bпан (20)
pпр=P/bпан
qпр=6389.7/1.81=3530.2кгс/м=3.53 тс/м
pпр=12575.9 /1.81=6948кгс/м=6.95тс/м
Расчетными пролетами неразрезного прогона для средних балок принимаются расстояния между осями колонн lпр, а для крайних - расстояние между осью колонны и серединной глубины заделки балки (прогона) в стену.
|
Установив расчетную схему с учетом невыгоднейшего загружения временной нагрузкой. можно определить значения изгибающих моментов M в неразрезном прогоне с равными пролетами или пролетами, отличающимися друг от друга не более чем на 10%, с помощью таблицы [1, прил.IV].
При действии на прогон равномерно распределенной нагрузки qпр и pпр значения изгибающих моментов M определяются по формулам:
Mmax=αqпрlпр2+βmaxpпрlпр2=Mg+Mpmax (21)
Mmin=αqпрlпр2+βminpпрlпр2=Mg+Mpmin
где α, βmax и βmin - табличные коэффициенты [1, прил.IV].
Результаты вычислений представлены в таблице1.
Пример расчета первой строки:
По [1, прил.IV] определяем коэффициенты α, βmax и βmin.
Mg=αqпрlпр2=0.0589∙3.53∙7.32=11.08 тс∙м
Mpmax=βmaxpпрlпр2=0.0695∙6.95∙7.32=25.74тс∙м
Mpmin=βminpпрlпр2= -0.0105∙6.95∙7.32= -3.89тс∙м
Mmax=Mg+Mpmax=11.08+25.74=36.82 тс∙м
Mmin=Mg+Mpmin=11.08-3.89=7.19тс∙м
По результатам вычислений строятся огибающие эпюр Mmax и Mmin, представленные на Рис.7.
5.2 Расчет продольной арматуры и построение эпюры предельных моментов (эпюры материалов)
Для изготовления прогонов без предварительного напряжения принимаем бетон класса Б25, в качестве продольной рабочей арматуры используется стержневая сталь горячекатаная периодического профиля класса A-III, поперечная арматура (хомуты) и монтажная (конструктивная) арматура изготавливается из гладкой горячекатаной стали класса A-I.
Назначаем процент армирования прогона μ%=1.7%.
Определяем коэффициент ξ:
ξ=(μ%/100)(Rs/Rb) (22)
ξ=(1.75/100)∙(3600/148)=0.425
По [1, прил.I табл.1] для ξ=0.425 определяем табличный коэффициент A0=0.335
Определяем полезную толщину прогона:
h0=[Mmax1пр/(bRbA0)]1/2, (23)
где Mmax1пр - максимальный момент в 1 пролете, Mmax1пр=78.89 тс∙м=7889000 кгс∙см.
h0=[7889000/(30∙148∙0.335)]1/2=73 см
Принимаем высоту прогона h=h0+a=73+7=80 см, а=7 см - толщина защитного слоя бетона. Окончательно принимаем h0=73 см.
Арматуру определяем в 5 сечениях.
Момент у грани колонны равен 90% от момента на оси колонны, Мгр=0.9Мос.
|
Результаты подбора арматуры в прогоне приведены в таблице:
Сечение | М, тс∙м | h0, см | А0 | η | Asрасч, см2 | Сортамент | Asфакт, см2 |
M1пр | 51.28 | 73 | 0.336 | 0.785 | 28.8 | 4 Ø18+4 Ø25 | 29.82 |
M2пр | 35.39 | 0.173 | 0.905 | 14.9 | 4 Ø14+4 Ø18 | 16.34 | |
M3пр | 41.82 | 0.204 | 0.885 | 18.0 | 4 Ø16+4 Ø18 | 18.22 | |
MосB | -64.11 |
| |||||
MгрB | -57.7 | 0.281 | 0.830 | 26.5 | 4Ø25+4 Ø18 | 29.8 | |
MосC | -56.22 |
| |||||
MгрC | -50.6 | 0.247 | 0.855 | 22.52 | 4Ø18+4 Ø25 | 29.82 |
Пример расчета первой строки:
По (5) определяем коэффициент A0
A0=M1пр/(bпрh02Rb)=5128000/(26∙732∙148)=0.3336см2
По [1, прил.I табл.1] для A0=0.336 см2 η=0.785
По (6) определяем площадь сечения арматуры
Аsрасч=M1пр/(ηh0Rs)= 5128000/(0.785∙73∙3600)=28.8 см2
Назначаем 4 Ø18 мм и 4 Ø25мм из А-III с Asфакт=29.82см2.
В целях экономии металла предусматриваем обрыв части рабочих стержней по эпюре материалов.
Обрыв стержней назначается в соответствии с эпюрами изгибающих моментов. Для этого на арматурном чертеже прогона строится так называемая эпюра материалов, представляющая собой эпюру моментов Мпред, которые может воспринять прогон имеющимся в сечении прогона количеством арматуры.
Результаты определения Мпред приведены в таблице:
Сечение | Сортамент | Asфакт, см2 | ξ | η | Мпред | |
кгс∙см | тс∙м | |||||
1 пролет | 4 Ø18+4 Ø25 | 29.82 | 0.44 | 0.780 | 5275277.28 | 52.8 |
4 Ø25 | 19.64 | 0.29 | 0.855 | 3808471 | 38.1 | |
2 пролет | 4 Ø14+4 Ø18 | 16.34 | 0.21 | 0.895 | 3843266 | 38.4 |
4 Ø18 | 10.18 | 0.15 | 0.925 | 2265732 | 22.7 | |
3 пролет | 4 Ø16+4 Ø18 | 18.22 | 0.23 | 0.885 | 4237571.2 | 42.3 |
4 Ø18 | 10.18 | 0.15 | 0.925 | 2265732 | 22.7 | |
Опора B | 4 Ø25+4 Ø18 | 29.82 | 0.38 | 0.810 | 6347723.8 | 63.5 |
4 Ø18 | 10.18 | 0.15 | 0.925 | 2265732 | 22.7 | |
Опора C | 4 Ø18+4 Ø20 | 22.74 | 0.29 | 0.855 | 5109541.6 | 51.1 |
4 Ø18 | 10.18 | 0.15 | 0.925 | 2265732 | 22.7 |
Пример расчета первой строки:
Определяем параметр ξ по формуле:
ξ=(Asфакт/bпрh0)(Rs/Rb) (24)
ξ=(29.82/26∙73)∙(3600/148)=0.44
По [1, прил.I табл.1] для ξ=0.44 η=0.780
По (5) определяем Мпред:
Мпред=AsфактRsηh0=29.82∙3600∙0.780∙63=5275277.28кгс∙см=52.8тс∙м
За точку теоретического обрыва арматура, из расчета по наклонным сечениям, должна быть заведена на длину w. Принимаем w=25dстержня.
Расчет поперечной арматуры
Расчет проводится по наибольшей поперечной силе, которая будет на 2 опоре, по ней назначаем арматуру на всех приопорных участках. В средней части шаг больше, при той же арматуре.
|
Максимальную поперечную силу находим по формуле:
Qmax=0.605qпрlпр+0.620pпрlпр (25)
Qmax=0.605∙3.53∙7.3+0.620∙6.95∙7.3=47.05тс
Проверка прочности наклонной полосы между наклонными трещинами:
0.3φw1φb1bпрh0Rb≈0.3bпрh0Rb=0.3∙26∙73∙148=72727.2кгс=84.27тс>Qmax=47.05
Расчет поперечной арматуры по наклонным трещине.
Назначаем шаг хомутов на приопорных участках:
s≤hпр/3=80/3=21 см
s≤50 см
s≤1.5bпрh02Rbt/Qmax=1.5∙26∙732∙10.7/47050=47.3см
Принимаем наименьшее s1=21 см
Определяем распределенное усилие в хомутах на единицу длины прогона по формуле (13).
qsw=Qmax2/(8bпрh02Rbt)= 470502/(8∙26∙732∙10.7)=186.6 кгс/см
qsw≥0.6bпрRbt/2=0.6∙26∙10.7/2=83.5кгс/см. Окончательно принимаем qsw=186.6кгс/см
Определяем площадь поперечного сечения одного хомута по (14).
Число хомутов в одном расчетном сечении, n=4.
В качестве хомутов используем арматуру класса A-III с расчетным сопротивлением Rsw=0.8Rs=0.8∙3600=2880 кг/см2.
asw=qsws/Rswn=186.6∙21/(2880∙4)=0.34см2
Принимаем Ø8 A-III с asw=0.503 см2
На остальной части пролета принимаем такой же диаметр хомутов. Шаг хомутов
s≤50 см
s≤3hпр/4=3∙73/4=54.8 см
Принимаем Ø8 A-III,s2=50 см.
|
|
Индивидуальные и групповые автопоилки: для животных. Схемы и конструкции...
Индивидуальные очистные сооружения: К классу индивидуальных очистных сооружений относят сооружения, пропускная способность которых...
Биохимия спиртового брожения: Основу технологии получения пива составляет спиртовое брожение, - при котором сахар превращается...
Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ - конструкции, предназначенные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!