Система пуска, реверса и управления

 

Система управления пневмоэлектрического типа служит для выполнения команд, поступающие с навигационного мостика. Существует несколько видов управления двигателем:

.   Ручное из машинного отделения (ЦПУ)

.   Дистанционное автоматическое управление (ДАУ)

.   Аварийное непосредственно с двигателя.

В случае ручного управления из ЦПУ контроль за оборотами двигателя осуществляется посредсвом регулятора, выходной вал которого соединён с отсечным валом.

Остановка, пуск и регулировка осуществляется электропневматическим способом регулирующей рукояткой на посту управления, реверс рукояткой ответного телеграфа.

Используя ДАУ, управление двигателем осуществляется рукояткой телеграфа на мостике

В случае выхода из строя пневматической системы, регулятора или электроники управления двигателем осуществляется непосредственно с аварийного поста на двигателе.

Контрольно измерительные приборы и устройства аварийно предупредительной сигнализации

 

Контрольно измерительным приборам относя термометры манометры установленные на системах. Контроль за работой частоты вращения тахометр и регулятор.

К аварийно предупредительной сигнализации относят пресостаты термостаты устанвленых на системах

Основные параметры срабатывания сигнализации

.   Низкое давление масла

.   Высокая температура масла

.   Нет смазки цилиндров

.   Отсутствие охлаждения поршней

.   Детектор масляного тумана в катере высокий уровень содержания паров масла в воздухе

.   Детектор обрыва трубки высокого давления

.   Большой уровень утечки топлива

.   Высокая разница давления на фильтрах

.   Низкое давление таплива в системе

.   Большая разница температур выхлопных газов.

.   Двигатель перегружен

.   Двигатель идет в разнос

.   Низкое давление воды в системах охлаждения

.   Высокая температура охлаждающей жидкости

Автоматические устройства защиты на двигателе

 

Регулятор предельной частоты вращения назначение срабатывает при предельной частоте вращения коленчатого вала для не допущения механических разрушений.

Предохранительные клапана служат для снятия опасных давлений в системах для не допущения механических разрушений.

 

Исходные данные

 

Двигатель марка 8 ДКРН 60/195-10

цилиндровая мощность 1390 кВт

частота вращения 117 об/мин

температура окружающей среды Т₀=290К

давление воздуха окружающей среды р₀= 0.1МПа

давление воздуха после ГТН р_к принимаем р_к=0.2 МПа

сопротивление воздухоохладителя 𝛥р_охл принимаем 𝛥р_охл=0.002

коэффициент снижения давления воздуха при поступлении из ресивера в цилиндр принимаем 𝜉_а=0.9

показатель политропы сжатия в компрессоре принимаем n_k=2 т.к. используем центробежный нагнетатель

понижение температуры воздуха в охладителе 𝛥Т_охл принимаем 𝛥Т_охл= 40К

подогрев воздуха от стенок цилиндра 𝛥Т_ст принимаем 𝛥Т_ст=5К

коэффициент остаточных газов 𝛶_г принимаем 𝛶_г=0.05

температура остаточных газов Т_г принимаем Т_г= 600К

степень сжатия 𝜀 принимаем для МОД 𝜀= 12

часть хода порщня, отведенная на процессы газообмена h_s = 13см = 0.13 м

ход поршня S=1.95м

диаметр цилиндра D=0.6 м

 

Расчет

Расчет процесса наполнения

Давление воздуха в ресивере (МПа)

 

p_s=p_k-𝛥p_oxл р_s= 0.2-0.002=0.198 МПа

 

Давление воздуха в конце наполнения (МПа)

 

p_a=𝜉_a·p_s p_a= 0.9·0.198 = 0.178 МПа

 

Температура воздуха после нагнетателя (К)

 

 T_k= 410 К

 

Температура воздуха в ресивере (К)

 

 

Температура воздуха в цилиндре с учётом подогрева от стенок

 

(K)

Температура воздуха в цилиндре в конце наполнения (К)

 

 (K)

 

Коэффициент наполненни, отнесенный к полезному ходу поршня

 

 

Доля потерянного хода поршня

 

 𝛹_s=0.13/1.95= 0.066

Расчет процесса сжатия

давление воздуха в цилиндре в конце сжатия

 где показатель политропы сжатия в цилиндре n₁=1.37

 

МПа

 

Температура воздуха в цилиндре в конце сжатия

 где показатель политропы сжатия в цилиндре n₁=1.37

 

К

Расчет процесса сгорания

Исходные данные

Весовая доля углерода в 1 кг топлива С = 0.85

Весовая доля водорода в 1 кг топлива Н = 0.12

Весовая доля серы в 1кг топлива S = 0.003

Весовая доля кислорода в 1кг топлива О = 0.001

Низшая теплота сгорания топлива Q_н = 42000 (кДж/кг)

Коэффициент избытка воздуха при сгорании 𝛼 = 1.8

Коэффициент использования тепла в точке z 𝜉_z = 0.92

Давление газов в цилиндре в конце сгорания (МПа) P_z = 10

Расчетные данные

Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг топлива, (кМоль/кг)

 

 

 кМоль/кг

 

Действительное количество воздуха для сгорания 1 кг топлива, (кМоль/кг)

 

 

 кМоль/кг

 

Количество продуктов образующихся при сгорании 1 кг топлива (кМоль/кг)

 

 

 кМоль/кг

 

Химический коэффициент молекулярного изменения,

 ;

 

Действительный коэффициент молекулярного изменения

 

 

Средняя, мольная, изохорная теплоемкость сухого воздуха, (кДж/кМольК)

 

 

 кДж/кМольК

 

Средняя, мольная, изобарная теплоемкость сухого воздуха, (кДж/кМольК)

 

 

 

 

Степень повышения давления

 

 ,

 

Уравнение сгорания:

 

 

Температура газов в конце сгорания, (К), из уравнения сгорания

 

 

Где

K

Расчет процесса расширения

Исходные данные

Показатель политропы расширения газов в цилиндре n₂=1.2

Расчетные данные

Степень предварительного расширения

 

 

Степень последующего расширения

 

 

Давление газов в цилиндре в конце расширения, (МПа)

 

 

Температура газов в цилиндре в конце расширения,(К)

K