Поперечные профили набережных и береговой полосы: На городских территориях берегоукрепление проектируют с учетом технических и экономических требований, но особое значение придают эстетическим...
Таксономические единицы (категории) растений: Каждая система классификации состоит из определённых соподчиненных друг другу...
Топ:
Определение места расположения распределительного центра: Фирма реализует продукцию на рынках сбыта и имеет постоянных поставщиков в разных регионах. Увеличение объема продаж...
Процедура выполнения команд. Рабочий цикл процессора: Функционирование процессора в основном состоит из повторяющихся рабочих циклов, каждый из которых соответствует...
История развития методов оптимизации: теорема Куна-Таккера, метод Лагранжа, роль выпуклости в оптимизации...
Интересное:
Аура как энергетическое поле: многослойную ауру человека можно представить себе подобным...
Берегоукрепление оползневых склонов: На прибрежных склонах основной причиной развития оползневых процессов является подмыв водами рек естественных склонов...
Уполаживание и террасирование склонов: Если глубина оврага более 5 м необходимо устройство берм. Варианты использования оврагов для градостроительных целей...
Дисциплины:
2021-04-18 | 117 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Для гидравлического расчета тепловой сети необходимо знать расчетные значения расходов теплоносителя для каждого цеха. В соответствии с рис.1, максимальный расход теплоносителя будет соответствовать температуре наружного воздуха в точке излома. При этом расчетные расходы теплоносителя, кг/с, рассчитываются по следующим формулам:
– на отопление:
(3.1)
– на вентиляцию:
(3.2)
– на ГВС:
(3.3)
где , , – расчетные расходы тепла на отопление, вентиляцию и ГВС (принимаем из предыдущих расчетов по табл. 1, 2); , – температуры теплоносителя в подающем теплопроводе и после системы отопления при расчетной температуре наружного воздуха на отопление t н.о (принимаем из предыдущих расчетов по табл. 5); , – температуры теплоносителя в подающем теплопроводе и после калорифера при расчетной температуре наружного воздуха на вентиляцию t н.в (принимаем из предыдущих расчетов по табл. 5); , – температуры теплоносителя в подающем теплопроводе и после подогревателя ГВС при температуре наружного воздуха в точке излома (принимаем из предыдущих расчетов по табл. 5); c – теплоемкость воды, равная 4,19 кДж/(кг∙К).
Суммарный расчетный расход сетевой воды определяем по формуле:
. (3.4)
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
28 |
КП 140102.13.26 ПЗ |
|
Из табл. 1: ,
Из табл. 2:
Из табл. 5: = 120оС, = 70оС, = 107,75оС, = 49,5оС, = 70оС, = 30 оС.
Результаты расчетов для остальных цехов сведены в табл. 6.
Таблица 6 – Результаты расчета расходов сетевой воды для помещений
№ п/п | Объект | Q ор, кВт | Q вр, кВт | Q гвср, кВт | G ор, кг/с | G вр, кг/с | G гвср, кг/с | G р, кг/с | G р, т/час |
1 | Помещение складское | 160 | 0 | 0 | 0,76 | 0 | 0 | 0,76 | 27,36 |
2 | Ремонтный цех | 469 | 70 | 25,35 | 2,24 | 0,29 | 0,15 | 2,68 | 96,48 |
3 | Насосная | 65 | 31 | 0 | 0,31 | 0,13 | 0 | 0,44 | 15,84 |
4 | Гальванический цех | 547 | 2808 | 8,45 | 2,61 | 11,5 | 0,05 | 14,16 | 509,76 |
5 | Административное здание | 36 | 0 | 2 | 0,17 | 0 | 0,01 | 0,18 | 6,48 |
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
29 |
КП 140102.13.26 ПЗ |
Перед выполнением гидравлического расчета разрабатываем расчетную схему тепловых сетей в соответствии с рис.1.
Рисунок 7 – Расчетная схема тепловой сети |
На схеме проставляем номера участков (сначала по главной магистрали, а затем по ответвлениям), расходы теплоносителя (т/ч), длины участков в метрах. За главную магистраль принимаем наиболее протяженную ветвь сети от источника теплоты (ЦТП) до административного корпуса.
Расходы на отдельных участках равны сумме расходов потребителей, подключенных к участку.
Участок 1 (подключены ВЗТ, цеха 1, 2, 3, 4, ЦКБ, ЦЗЛ, диспетчерская, административный корпус, два склада, гараж, РИЦ, компрессорная, литейный цех):
G 1 = 29,41 + 71,42 + 36,53 + 33,96 + 11,84+ 13,31+ 13,91 + 1, 2 + 2,97 + 7,5 + 2,87 + + 2,09 + 0,14 + 3,24 = 230,39 т/час.
Для остальных участков расчеты аналогичны и сведены в табл. 7.
Таблица 7 – Результаты расчета расходов воды на участках сети
| ||||
№ участка | G, т/ч | № участка | G, т/ч | |
Главная магистраль | Ответвления | |||
1 | 200,52 | 5 | 96,48 | |
2 | 104,04 | 6 | 27,36 | |
3 | 24,12 | 7 | 52,56 | |
4 | 6,48 | 8 | 17,64 |
Расчет выполняем в два этапа: предварительный и окончательный
|
В предварительном расчете определяем:
1) Ориентировочное значение αср:
, (3.5)
где z – коэффициент, для водяных сетей z = 0,01 [7]; G – расход теплоносителя в начальном участке разветвленного теплопровода, т/ч.
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
31 |
КП 140102.13.26 ПЗ |
Рассчитываем средние удельные потери давления R л.ср, Па, по располагаемому перепаду давлений:
(3.6)
где Δ P с – располагаемый перепад давлений, – сумма длин участков.
Удельные потери давления для ответвлений не должны превышать 300 Па/м [7, стр. 163]. Если Rл.ср> 300 Па/м, то уменьшаем Rл.ср до величины, меньшей 300 Па/м.
3) По известным расходам теплоносителя на участках G 1,..., Gn и известному R л.ср с помощью таблиц или номограмм определяем диаметр труб с округлением до стандартных размеров.
В окончательном расчете уточняем гидравлические сопротивления на всех участках сети при выбранных диаметрах труб следующим образом:
1) при округлении диаметров труб до стандартных размеров по тем же таблицам или номограммам определяем фактические значения удельных потерь давления по длине R 1, …, Rn и, если необходимо, скорости теплоносителя w 1,..., wn;
2) определяем эквивалентные длины местных сопротивлений на расчетных участках l э1,..., l э n согласно [7, Приложение 17];
3) вычисляем полные потери давления на участках сети, Па:
; (3.7)
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
32 |
КП 140102.13.26 ПЗ |
. (3.8)
Расчет считается удовлетворительным, если гидравлические сопротивления не превышают располагаемый перепад давлений и отличаются от него не более чем на 10%. В этом случае расчетный расход теплоносителя будет обеспечен с ошибкой не более +3,5%. Если не удается добиться заданной величины гидравлической невязки изменением диаметров трубопроводов, то на ответвлениях устанавливаются дроссельные шайбы.
|
Минимальный диаметр труб независимо от величины расхода теплоносителя:
– для распределительных тепловых сетей − 40 мм;
– для ответвлений к отдельным зданиям − 25 мм.
Конечные результаты гидравлического расчета следует перевести в метры вод.ст. по формуле:
, (3.10)
где ρ – плотность воды, равная 1000 кг/м3, g – ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2.
Пример расчета.
Сначала рассчитываем главную магистраль, включающую участки 1 – 4.
В качестве примера рассчитаем участок 1.
Предварительный расчет:
1. Задаемся средним удельным падением давления на главной магистрали при располагаемом перепаде давлений Δ P с = 30000 Па согласно рекомендациям [1, стр. 27]:
R л.ср = 171 Па/м.
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
33 |
КП 140102.13.26 ПЗ |
Окончательный расчет:
1. По диаметру трубопровода, равному 219 мм, и расходу G 1 = 200 т/ч согласно номограмме [7, стр. 162, рис. VI.2] определяем фактическое значение удельных потерь давления R л:
R л= Па/м.
2. Рассчитываем эквивалентную длину участка 1 с учётом сопротивлений на компенсаторы, повороты и тройники. Принимаем эквивалентную шероховатость K э = 0,5 мм [7].Число компенсаторов на участке, шт.:
(3.11)
где l − длина прямолинейного участка, м.
В результате расчета выясняем, что на участке 1 компенсаторов нет.
Эквивалентные длины участков трубопровода, м, определяем по формуле:
l э= l эк n к + l эо n о + l этп n тп + l это n то+ l з n з, (3.12)
|
где n к – количество компенсаторов на участке, шт.; n о– количество отводов на участке, шт.; n тп– количество проходов тройников на участке, шт.; n то– количество ответвлений тройников на участке, шт.; n з–количество задвижек на участке, шт.; l эк, l эо, l этп, l это, l з–
эквивалентные длины местных сопротивлений: сильфонных компенсаторв, отводов, проходов, ответвлений тройников соответственно (приведены в [7, Приложение 17]).
На участке 1 установлен один отвод при делении потоков ответвление и одна задвижка. Значит:
l э1 =1∙4,2+1∙3,36 = 7,56 м.
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
34 |
КП 140102.13.26 ПЗ |
Таблица 8 – Местные сопротивления |
|
|
|
| ||||||||
№ участка | Кол-во П-образных компенсаторов | Кол-во отводов | Кол-во тройников | Кол-во задвижек | d × δ,мм | l э,м | ||||||
проход | ответвление | |||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | |||||
Главная магистраль | ||||||||||||
1 | 0 | 1 | 0 | 0 | 1 | 219 × 6 | 7,56 | |||||
2 | 0 | 0 | 0 | 0 | 1 | 159× 4,5 | 2,24 | |||||
3 | 0 | 0 | 0 | 0 | 1 | 89× 3,5 | 1,28 | |||||
4 | 0 | 0 | 0 | 0 | 1 | 57× 3,5 | 0,65 | |||||
Ответвления | ||||||||||||
5 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
|
| |||||
6 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
|
| |||||
7 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
|
| |||||
8 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
|
| |||||
3. Вычисляем полные потери давления и напора на участке сети:
Результаты расчета для остальных участков приведены в табл. 9.
Таблица 9 – Результаты гидравлического расчета |
|
| ||||||||||
№ участка | Предварительный расчет | Окончательный расчет | ||||||||||
G, т/ч | l, м | d × δ, мм | R л, Па/м | l э, м | l + l э, м | Δ P, Па | Δ Н, м | d ш, мм | ||||
Главная магистраль | ||||||||||||
1 | 200,52 | 37,8 | 219 × 6 | 171 | 7,56 | 45,36 | 7745 | 0,79 | – | |||
2 | 104,04 | 58,5 | 159× 4,5 | 177 | 2,24 | 60,74 | 10744 | 1,1 | – | |||
3 | 24,12 | 48,6 | 89× 3,5 | 186 | 1,28 | 49,88 | 9268 | 0,94 | – | |||
4 | 6,48 | 9 | 57× 3,5 | 190 | 0,65 | 9,65 | 1834 | 0,19 | – | |||
Ответвления |
|
| ||||||||||
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
| |||
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
| |||
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
| |||
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
| |||
4. Сравниваем суммарные гидравлические сопротивления для всех участков расчетной магистрали с располагаемым в ней перепадом давления:
7745+10744+9268+1834= 29591≤ 30000,
условие выполняется, при этом невязка составляет:
что меньше 10 %, следовательно, расчет считаем удовлетворительным.
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
35 |
КП 140102.13.26 ПЗ |
|
1. Потери располагаемого давления:
Δ P с = Δ P 3 = 1540Па.
2. Значение αср:
3. Среднее удельное падение давления:
4. По и расходу G 1 = 200 т/ч с помощью номограммы определяем, что диаметр трубопровода на участке 1 равен 219×6.
5. Затем по диаметру и расходу определяем фактические линейные потери напора:
R 15 = 27 Па/м.
6. Определяем эквивалентную длину местных сопротивлений. На участке установлены: сильфонный компенсатор, отвод, тройник при делении потоков ответвление, задвижка. Следовательно:
l э1 = 1∙4,2 +1∙3,36 = 7,56 м.
7. Потери давления и напора:
Невязка составит:
что больше 10%. Поэтому на участке 25 необходимо установить дроссельную шайбу, чтобы компенсировать избыточный напор:
Принимаем стандартный диаметр 81 мм.
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
36 |
КП 140102.13.26 ПЗ |
|
|
Таксономические единицы (категории) растений: Каждая система классификации состоит из определённых соподчиненных друг другу...
Общие условия выбора системы дренажа: Система дренажа выбирается в зависимости от характера защищаемого...
Археология об основании Рима: Новые раскопки проясняют и такой острый дискуссионный вопрос, как дата самого возникновения Рима...
Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ - конструкции, предназначенные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!